Меню

Бкн 7 блок корректор напряжения описание

БКН-7БР корректор напряжения

Корректор напряжения БКН-7БР предназначен для автоматического поддержания значения напряжения трехфазных синхронных генераторов.

Вы можете задать любой интересующий вас вопрос по товару или работе магазина.

Наши квалифицированные специалисты обязательно вам помогут.

© 2006 — 2021 Группа компаний «АМЭО»

Вся информация на сайте – собственность группы компаний «АМЭО».

Публикация информации с сайта uprawa.ru без разрешения запрещена. Все права защищены.

Информация на сайте uprawa.ru не является публичной офертой. Указанные цены действуют только при оформлении заказа через интернет-магазин uprawa.ru .

Цены в пунктах выдачи заказов и розничных магазинах могут отличаться от указанных на сайте.

Вы принимаете условия политики конфиденциальности и пользовательского соглашения каждый раз, когда оставляете свои данные в любой форме обратной связи на сайте АМЭО.

Источник

БКН-7 корректор напряжения

Корректор напряжения БКН-7 предназначен для автоматического поддержания значения напряжения трехфазных синхронных генераторов.

Вы можете задать любой интересующий вас вопрос по товару или работе магазина.

Наши квалифицированные специалисты обязательно вам помогут.

© 2006 — 2021 Группа компаний «АМЭО»

Вся информация на сайте – собственность группы компаний «АМЭО».

Публикация информации с сайта uprawa.ru без разрешения запрещена. Все права защищены.

Информация на сайте uprawa.ru не является публичной офертой. Указанные цены действуют только при оформлении заказа через интернет-магазин uprawa.ru .

Цены в пунктах выдачи заказов и розничных магазинах могут отличаться от указанных на сайте.

Вы принимаете условия политики конфиденциальности и пользовательского соглашения каждый раз, когда оставляете свои данные в любой форме обратной связи на сайте АМЭО.

Источник

БКН-7 Блок-корректор напряжения

День Время работы Перерыв
Понедельник 10:00 — 18:00
Вторник 10:00 — 18:00
Среда 10:00 — 18:00
Четверг 10:00 — 18:00
Пятница 10:00 — 16:30
Суббота Выходной
Воскресенье Выходной

* Время указано для региона: Россия, г. Домодедово

Условия возврата и обмена

Компания осуществляет возврат и обмен этого товара в соответствии с требованиями законодательства.

Сроки возврата

Возврат возможен в течение 14 дней после получения (для товаров надлежащего качества).

Обратная доставка товаров осуществляется по договоренности.

В случае отказа ПОКУПАТЕЛЯ принять оплаченный товар надлежащего качества, а также при возврате или обмене товара, по причинам, не связанным с качеством товара, ПОСТАВЩИК имеет право удержать с покупателя 10% стоимости товара. Транспортные расходы в таких случаях также возлагаются на ПОКУПАТЕЛЯ.

Корректор БКН-7

Цена указана без НДС и действительна при оплате на ООО. При оплате на ИП возможна скидка до -30%.

Делаем доставку по городам и регионам: Москва, Тверь, Тула, Брянск, Липецк, Смоленск, Нижний Новгород, Ярославль, Вологда, Санкт-Петербург, Петрозаводск, Казань, Ульяновск, Пенза, Самара, Саратов, Волгоград, Ростов-на-Дону, Краснодар, Ставрополь, Владикавказ, Махачкала, Уфа, Оренбург, Челябинск, Мурманск, Салехард, Ханты-Мансийск, Омск, Тюмень, Барнаул, Абакан, Красноярск, Иркутск, Чита, Хабаровск, Владивосток, Майкоп, Улан-Удэ, Горно-Алтайск, Назрань, Нальчик, Элиста, Черкесск, Петрозаводск, Сыктывкар, Йошкар-Ола, Саранск, Якутск, Казань, Кызыл, Ижевск, Чебоксары, Благовещенск, Архангельск, Астрахань, Белгород, Владимир, Воронеж, Иваново, Калининград, Калуга, Петропавловск-Камчатский, Кемерово, Киров, Кострома, Курган, Курск, Магадан, Великий Новгород, Новосибирск, Орел, Пермь, Псков, Рязань, Южно-Сахалинск, Екатеринбург, Тамбов, Томск, Анадырь и т.д.

Источник

Электроэнергетические системы морских судов[torrents.ru]

В качестве Кн в рассматриваемой схеме СВАРН используется блок корректора напряжения типа БКН-7 (рис. 4.10, а). Номинальное напря­ жение питания блока корректора составляет 36 В переменного тока и подается на выводы 4 и 5.

Регулирование напряжения СГ осуществляется методом отбора тока силового напряжения UZ1 (см. рис. 4.9) на шунтирующий тиристор VS. В процессе работы КН импульс напряжения регулирования с выводов 1, 2 корректора подается на катод и управляющий электрод силового тиристора VS. Степень воздействия силового тиристора на выпрямитель зависит от значения фазового сдвига импульса управле­ ния тиристора относительно момента времени возникновения положи­ тельного потенциала на аноде диода VD1. Угол фазового сдвига опре-

Рис. 4.10. Корректор напряжения системы возбуждения и автома­ тического регулирования напря­ жения СГ типа ГМС:

а — принципиальная схема; б — гра­ фики формирования сигналов управ­ ления

деляется значением отклонения входного напряжения измерительной обмотки и> и трансформатора компаундирования. Измеряемое с по­ мощью обмотки н> и напряжение СГ подается на выводы 1 и 3 блока корректора (по фазе это напряжение совпадает с напряжением U AB ). Характеристика регулирования корректора напряжения СВАРН обес­ печивает увеличение угла управления тиристора при уменьшении напряжения генератора и, наоборот, уменьшение угла управления при увеличении напряжения СГ.

Блок корректора состоит из следующих узлов (см. рис. 4.10, а); цепи уставки заданного напряжения, состоящей из резисторов

R2-R7, на которые через выводы 1, 3 подается напряжение U AB измери­ тельных обмоток w K ;

источника напряжения постоянного тока, состоящего из диодов VD3, VD4, резисторов RIO, R12, R13, фильтрующего конденсатора С2 и стабилитронов VD8, VD10-,

устройства формирования пилообразного напряжения, состоящего из конденсатора СЗ, резистора #9, диода VD6, эмиттерного повторителя на транзисторе VT2 и резисторах R14, R16;

устройства сброса, состоящего из транзистора VT1, конденсатора С1, резисторов R8, R11, стабилитрона VD2 и защитного диода VD5;

триггера, состоящего из транзисторов VT3, VT4, резисторов R17, R18, R20, цепи положительной обратной связи на диоде VD9 и резисто­ ре R19, стабилитрона VD8 и диода VD7;

устройства формирования импульсов управления тиристора VS (см. рис. 4.9), состоящего «из трансформатора TV4, тиристора VS1, стабилитрона VD13, конденсатора С4, защитных диодов VD14, VD15, резисторов R25, R26;

устройства параллельной работы, состоящего из трансформатора TV3, резисторов R2, R3 и переключателя режимов с контактами QS1, QS2;

устройства контроля полярности напряжения на силовом тиристо­ ре VS, состоящего из транзистора VT5, резисторов R22, R23, включен­ ных через вывод 10.

На вход КН (точки 1, 3) подается синусоидальное напряжение управления Цдв. пропорциональное напряжению генератора, а на выводы 4, 5 подается напряжение питания корректора (см. рис. 4.9 и 4.10, а). Через резисторы R7, R6, R5, R9 и диод VD6 напряжением управ­ ления заряжается конденсатор СЗ управления. Когда конденсатор СЗ заряжается через резисторы и диод VD6, напряжение на нем не может превысить напряжение пробоя стабилитрона VD8 и транзистор VT3 остается закрытым (напряжение конденсатора СЗ приложено к базе — эмиттеру транзистора VT3 через резистор R15 и стабилитрон VD8). Напряжение на конденсаторе СЗ может превысить напряжение пробоя стабилитрона VD8, если в дальнейшем откроется транзистор VT2 и конденсатор СЗ продолжит заряд через него.

Падение напряжения на резисторе R14 является напряжением

управления транзистора VT2. Если транзистор VT5 закрыт, то через резистор R14 не протекает ток и транзистор VT2 остается закрытым. Когда транзистор VT5 находится в открытом состоянии, на резисторе R14 возникает падение напряжения и транзистор VT2 открывается; конденсатор СЗ продолжит заряд и при напряжении U c3 > UVDS откро­ ется транзистор VT3. В результате через резистор R18 потечет ток, на нем возникнет падение напряжения, транзистор VT4 откроется. С коллектора транзистора VT4 через резистор R24 на катод стабилитрона VD13 будет подан положительный потенциал и он откроется. Возник­ нет ток управления тиристором VS1, протекающий по цепи: вывод

4-R10-VD3-R12-VT4-R24-VD13-VD14 — управляющий электрод тиристора VS1 — катод — вывод 1. Через открытый тиристор VS1 разря­ дится конденсатор С4. Со вторичной обмотки трансформатора TV4 через выводы 1, 2 на силовой тиристор VS (см. рис. 4.9) поступит им­ пульс напряжения управления.

Необходимо, чтобы отпирающие импульсы поступали на силовой тиристор VS только тогда, когда на аноде диода VD1 создается положи­ тельный потенциал. Для контроля полярности мгновенного напряже­ ния на диоде VD1 в схеме предусмотрена электрическая связь силово­ го выпрямителя с корректором через вывод 10. Только при положи­ тельном потенциале на выводе 10 откроются транзисторы VT5 и VT2, переключатся транзисторы VT3 и VT4, откроется тиристор VS1. При отрицательном потенциале на аноде диода VD1 и на выводе 10 транзис­ торы VT5 и VT2 запираются, заряд конденсатора СЗ не может продол­ жаться, транзисторы VT3 и VT4 не переключатся.

Читайте также:  Как измерить реактивное напряжение

При номинальном значении напряжения СГ время заряда конден­ сатора СЗ до напряжения U c3 > U VDg составляет t\ (рис. 4.10, б). При увеличении напряжения СГ и входного напряжения КН время заряда конденсатора сократится до значения t 2 . Раньше возникнет импульс управления / у , и силовой тиристор будет открываться при значении угла управления ос 2 i> что приведет к уменьшению тока возбужде­ ния и напряжения СГ до заданного уровня. При уменьшении напряже­ ния СГ время заряда конденсатора СЗ увеличится, что приведет к увеличению угла управления силового тиристора, и напряжение СГ увеличится до стабилизируемого значения.

Для обеспечения требуемой точности работы корректора необхо­ димо, чтобы заряд конденсатора СЗ каждый период всегда начинался с одного и того же уровня напряжения. Для принудительного разряда конденсатора в конце каждого периода измерения используется устройство сброса. В начале положительной полуволны контролируе­ мого напряжения заряжается конденсатор С1. Напряжение конденса­ тора приложено к базе-эмиттеру транзистора VT1 через стабилитрон VD2. Время заряда конденсатора С1 до значения Uci > UVD2 всегда больше времени заряда конденсатора СЗ до значения UQ3 > UVDS, поэтому после формирования корректором управляющего импульса открывается транзистор VT1 и через него разряжается конденсатор СЗ.

Устройство параллельной работы обеспечивает 3 режима работы

автономной работы; параллельной работы с другими СГ, имеющими аналогичные

СВАРН (с уравнительными соединениями по обмоткам трансформато­ ров TV3);

параллельной работы с сетью или другими СГ (со статизмом по току).

В устройстве параллельной работы СГ обмотки щ, щ (см. рис. 4.10, а) включены на вторичную обмотку трансформатора тока ТА (см. рис. 4.9). Обмотки щ, W4 включены встречно, и их ЭДС создают на резисторах R2, R3 падения напряжений противоположной фазы. Обмот­ ки W5W6 служат для подключения уравнительных связей при парал­ лельной работе СГ. В устройстве параллельной работы происходит электромагнитное сложение сигналов по току, пропорциональному значению тока фазы С (в которую включен трансформатор ТА), и напряжению на входе блока (выводы 1, 3), пропорциональному значе­

В автономном режиме работы генератора контакт QS1 (см. рис. 4.10, а) разомкнут (уравнительное соединение не включено), а контакт QS2 замкнут, значения сопротивлений резисторов R2, R3 одинаковы. В этом случае падения напряжений на резисторах равны. Так как их векторы направлены встречно, дополнительное напряжение на вход корректора не поступает.

Второй режим работы выбирается при замкнутых контактах QS1, QS2 и при R2=R3, когда параллельно работают СГ с одинаковыми СВАРН. Контакты QS1 через уравнительное соединение соединяют обмотки w 5 одного генератора и обмотки w 6 другого генератора. При равенстве реактивных нагрузок СГ магнитные потоки соединенных обмоток одинаковы и ток в уравнительном соединении не протекает. При нарушении равенства реактивных нагрузок СГ на обмотках w 5 и w 6 , включенных через уравнительное соединение, будут создаваться неодинаковые магнитные потоки и через них потечет уравнительный ток. Так как обмотки к 5 и w 6 расположены на разных стержнях транс­ форматоров ТУЗ, то в схеме одного корректора увеличится магнитный поток обмотки w 4 , а в схеме корректора второго генератора увеличится магнитный поток обмотки vv 3 . На входе КН генератора, перегружен­ ного реактивным током, напряжение увеличится, а на входе КН генератора с относительно меньшей реактивной нагрузкой напряжение уменьшится. Это приведет к соответствующему изменению токов возбуждения генераторов и выравниванию их реактивных нагрузок.

В третьем режиме работы СГ (со статизмом по току) устанавливают определенное неравенство сопротивлений резисторов R2, R3 путем

воздействия на их подвижные контакты или размыкания контакта QS2 (при замкнутом QS1). В результате нарушается равенство падений напряжений на резисторах и, в зависимости от соотношений их сопро­ тивлений, при изменении реактивной нагрузки генератора происходит соответствующее регулирование тока возбуждения: напряжение СГ увеличится (генератор работает с отрицательным статизмом) или уменьшится (генератор работает с положительным статизмом). Этот режим работы, как правило, используется при параллельной работе СГ

с береговой сетью (со статизмом по напряжению до 5 %).

В автоматическом режиме работы СВАРН генераторов типа ГМС обеспечивает поддержание напряжения с погрешностью ±2,5 % номи­ нального напряжения при йлавном изменении нагрузки от 0 до 100 % номинальной: cos

% номинального значения. В случае наброса (сброса) 100 %-ной нагрузки по току напряжение изменяется в пределах ±20 % установившегося значения. Время восстановления напряжения до установившегося (с погрешностью ±2,5 % номинального) не должно превышать 0,8 с. После отключения КЗ напряжение восстанавливается автоматически, время восстановления (с погрешностью ±2,5 % номи­ нального значения) не превышает 2 с. При изменениях суммарной нагрузки в пределах от 20 до 100 % неравномерность распределения реактивной нагрузки между параллельно работающими генераторами не превышает 10 % номинальной реактивной мощности наименьшего СГ, если неравномерность распределения активных мощностей не превышает 10 % номинальной мощности наименьшего СГ.

С помощью резистора R5 можно изменять уставку напряжения в пределах ±5 % номинального напряжения (при cos

Неисправности СВАРН проявляются в виде нарушения режима возбуждения. Любая неисправность вызывает увеличение или умень­ шение тока возбуждения по сравнению с необходимым значением тока

в данном режиме работы. При одиночной работе СГ неисправность проявляется в отклонении напряжения от номинального, а при парал­ лельной работе — в повышении или понижении реактивной мощности СГ. Возможные неисправности СВАРН перечисляются в инструкциях по эксплуатации.

4.5. Система возбуждения и автоматического регулирования напряжения типа TUR/A

Система типа TUR/A (Польша) используется для судовых СГ мощ­ ностью 100-1600 кВ-А напряжением 400 или 500 В, частотой 50 или 60 Гц с номинальным коэффициентом мощности 0,8. Данная СВАРН не имеет трансформатора компаундирования и работает по отклонению напряжения (рис. 4.11).

Устройство и принцип действия. Напряжение между фазой А и нулевой точкой (U A Q) подается на управляемый выпрямитель, состоя­ щий из диодов VD21, VD22 и тиристоров VS1, VS2. Ток возбуждения генератора и его напряжение пропорциональны степени открытия тиристоров VS1, VS2. Тиристоры управляются с помощью блокинг-

Рис. 4.11. Принципиальная схема системы возбуждения и автоматического регулирования напряжения типа TUR/A

генератора, собранного на транзисторах VT1, VT2. Напряжение управ­ ления ими формируется измерительной частью схемы (элементы TV1, UZ1, UZ2, VD1-VD4, R5, R6, R7), включенной на напряжение генера­ тора.

Часть схемы, собранная на трансформаторах TV4, ТА, выпрямителе UZ3, резисторах R13, R14, R19 и дросселе L7, служит для автоматиче­ ского распределения реактивных нагрузок при параллельной работе СГ. Схема, в которую входят транзистор VT3 и трансформатор TV5, при частоте СГ ниже 0,8/ ном ограничивает увеличение тока возбуждения.

Устойчивое самовозбуждение СГ на холостом ходу обеспечивается устройством, состоящим из элементов TV6, КА, KV, CI, R9-R12, VD18VD20. В этом режиме цепи управления тиристорами VS1 и VS2 шунти­ руются замкнутыми контактами реле КА и SA.

Начальное возбуждение СГ. В номинальном режиме работы тирис­ торы VS1, 752 управляются с помощью блокинг-генератора (VT1, VT2) и под действием напряжения U A0 протекает ток возбуждения в обмотке

В процессе самовозбуждения СГ блокинг-генератор не работает и в это время тиристоры открываются с помощью схемы начального воз­ буждения: ЭДС остаточного намагничивания (примерно 3,5 В в точках АО) подводится £ трансформатору TVS через резистор R12 и замкнутый контакт SA. При таком значении ЭДС остаточного намагничивания самовозбуждение генератора не произойдет.

При частоте, несколько меньшей номинальной, в резонансном контуре, состоящем из конденсатора С1 и индуктивности первичной обмотки трансформатора TVS, наступает резонанс напряжения и через трансформатор TV6, диоды VD18, VD19, VD20 в обмотку возбуждения генератора трансформируется импульс повышенного напряжения: ЭДС самовозбуждения увеличивается (примерно до 7 В). В результате ток управления тиристором VS1 протекает по цепи: фаза A-L6 — предохра­ нитель FU1 — сглаживающий дроссель L5 — диод VD23 — замкнутые контакты KA-SA — управляющий электрод тиристора VS1 — его ка­ тодобмотка реле КАОВГ- VD21 — нулевая точка. Во второй полупе­ риод напряжения и м через дроссель L4, диод VD24, контакты КА и SA образуется цепь управления тиристором VS2 и он тоже открывается. Происходит возбуждение СГ, включаются реле КА и KV возбуждения. Контакты KV шунтируют трансформатор TVS, и контур начального возбуждения отключается. Цепь начального управления тиристорами VS1 и VS2 размыкается контактами КА. Теперь тиристоры управляются с помощью блокинг-генератора. Через замкнувшиеся контакты KV, КА и выводы с, d напряжение подается на включающее устройство АВ

Читайте также:  Повысить напряжение генератора уаз буханка

Измерительная часть схемы. Включенный на 3-фазное напряжение СГ, измерительный трансформатор TV1 имеет две вторичные обмотки: одна включена по схеме «открытый треугольник» (утроение частоты), вторая — по схеме «звезда». Напряжения вторичных обмоток выпрям­ ляются и последовательно суммируются выпрямителями UZ1, UZ2.

Рис. 4.12. Графики сигналов управления (а, б) и векторная диаграмма напряжений (в) системы возбуждения и автоматического регулирования напряжения типа TUR/A

Такая схема обеспечивает минимальную пульсацию выпрямленного напряжения, поступающего на мост сравнения, состоящий из диодов VD1, VD3, стабилитронов VD2, VD4 и резисторов R5, R6. Параметры моста сравнения подобраны так (рис. 4.12, а), что напряжение Щ_ 2 на выходе (в точках 1 и 2) больше входного напряжения U B .

Блокинг-генератор собран на транзисторах VT1 и VT2. На их кол- лекторно-эмиттерные переходы подаются выпрямленные и стабилизи­ рованные напряжения со вторичных обмоток tvj и w 2 трансформатора TV2. Напряжения питания прямой полярности поступают на каждый гранзистор через половину периода. При помощи элементов R8, VD7, VD8 импульсы питания приобретают вид почти прямоугольных им­ пульсов (рис. 4.12, б), Напряжение U y _ 2 управления моста сравнения поступает на транзисторы как напряжение отрицательного смещения: положительный потенциал точки 1 подан на эмиттеры, отрицательный точки 2 через резисторы R13, Rl nR2- на базы.

Нторое напряжение управления снимается со вторичной обмотки w 3 трансформатора TV2. Вектор этого напряжения сдвинут относитель­ но ментора напряжения питания транзисторов на угол 3 (включая дроссель /.J). Напряжение U w3 создает ток, протекающий через резисторы R1. Мгновенная полярность падений напряжений на резисторах R1 (показана на схеме) соответствует положительной мгновенной поляр­ ности ЭДС в точке / обмотки w 3 трансформатора TV2. В этот полупериод полярность падения напряжения на резисторе R1, включенном в схему транзистора VT1, соответствует созданию тока управления, Поэтому напряжение U R1 действует встречно с напряжением Ui_ 2 моста i равнения. В это же время на резисторе R1, включенном в схему VT2,

напряжение U m действует согласно с £/ 1-2 и увеличивает значение напряжения отрицательного смещения.

При отклонениях напряжения СГ изменяются напряжения U 1 _ 2 и u w3> причем напряжение U x _ 2 изменяется в большей степени. Для упро­ щения графика (см. рис. 4.12, б) принято, что значение C/ w3 остается прежним. При номинальных значениях напряжений СГ и Щ_ 2 напряже­ ние U Ri превысит напряжение U l _ 2 при угле управления а. Этому углу соответствует момент открытия транзистора VT1 и тиристора VS1. Импульс тока в обмотке 1 импульсного трансформатора TV3 индуци­ рует напряжение управления U во вторичной обмотке 2. Положитель­ ный потенциал U через VD12 и замкнутый контакт SA поступает на управляющий электрод тиристора VS1, а отрицательный через R4 — на катод тиристора.

При помощи стабилитронов VD9 транзисторы защищены от пробоя высоким напряжением питания. Диоды VD12 исключают подвод отрицательных потенциалов на управляющие электроды тиристоров, а с помощью диодов VD10 цепи управления тиристоров защищены от пробоя повышенным напряжением управления. Падение напряжения на VD11 используется для управления транзисторами, и в то же время включением этих диодов защищают транзисторы от пробоя высоким напряжением управления.

Распределение реактивных нагрузок. При параллельной работе СГ контуры автоматического распределения реактивных нагрузок обоих генераторов подключаются в общую схему через выводы Ь, а и уравни­ тельные соединения (см. рис. 4.11). Напряжение питания выпрямителя UZ3 составляет (рис. 4.12, в). При увеличении реактив­

ной нагрузки на генератор напряжение на выпрямителе UZ3 станет равным Щ. При равенстве реактивных нагрузок параллельно работаю­ щих генераторов напряжения на выходах выпрямителей UZ3 генера­ торов одинаковы: токи через уравнительные соединения и резисторы R13 не текут.

Предположим, что первый СГ нагружен реактивной нагрузкой больше, чем-второй СГ. В этом случае напряжение на выходе выпрями­ теля UZ3 первого СГ повысится и между контурами распределения реактивных нагрузок через уравнительные соединения потечет ток. На резисторе R13 первого СГ возникает падение напряжения постоянного тока с полярностью, указанной на схеме. Напряжение Lfo]3 действует

согласно с напряжением Щ_ 2 . Для транзистора VT1 увеличилось напряжение отрицательного смещения, как и в случае повышения напряжения генератора. Изменение параметров регулирования СВАРН приведет к уменьшению ЭДС первого СГ, чему соответствует уменьше­ ние его реактивной нагрузки.

В то же время в СВАРН второго СГ падение напряжения на R13 имеет противоположную полярность и действует встречно с напряже­ нием t/j_2- В схеме СВАРН второго СГ параметры регулирования изменятся так, что ЭДС этого генератора увеличится, чему соответст­ вует увеличение его реактивной нагрузки.

Когда СГ работают отдельно, уравнительные соединения на выво­ дах Ъ, а разомкнуты. Нагрузочный резистор R14 защищает выпрями­ тель UZ3 от токов перегрузки.

Ограничение тока возбуждения при понижении частоты. Известно, что ЭДС генератора и его напряжение прямо пропорциональны значе­ нию частоты, которая находится в прямой зависимости от частоты вращения ПД генератора. При изменениях частоты в пределах 0,8- 1,2/ и соответствующих изменениях напряжения генератора СВАРН обеспечивает стабилизацию напряжения генератора. При низких частотах ток возбуждения СГ может оказаться недопустимо большим, и его ограничивают с помощью схемы, собранной на транзисторе VT3, который соединен с трансформатором TV4 через диоды VD16, VD17 и резисторы R13, R15. Цепь управления транзистора VT3 через стабили­ трон VD15 и диоды VD13, VD14 подключена к трансформатору TVS, на который последовательно с резонансным контуром L2-C2 подается v пряжение U A0 .

При частоте/> 0,8/ Н(Ш контур имеет достаточно высокое сопротив­ ление, поэтому напряжение в цепи управления транзистора недоста­ точно для пробоя стабилитрона VD15, вследствие чего транзистор VT3 остается закрытым, не влияя на работу СВАРН. При/ ном в конту­ ре наступи*] резонанс, сопротивление L2-C2 снижается, что приводит к увеличению напряжения на TVS. Пробивается VD1S, и открывается VT3. Коллекторный ток транзистора VT3 создает падение напряжения на резисторе R13 с указанной на схеме полярностью. Как отмечалось выше, напряжение Ощз, действуя согласно с Ui_ 2 , изменит параметры регулирования так, что ток возбуждения СГ окажется ограниченным цп пмчепия не более 1,2; нон .

С помощью выключателя SA размыкают цепи начального и основ­ ного управления тиристорами VS1, VS2 в случае КЗ генератора. Тирис­ торы запираются, и цепь возбуждения СГ оказывается разомкнутой. Перегрузочная способность тиристоров значительно ниже перегрузоч­ ной способности других элементов схемы возбуждения. Для защиты от перегрузок и токов КЗ в цепи возбуждения применена максимальная токовая защита, обеспечиваемая быстродействующими предохранитеними FL/7 и Ft/2.

Погрешность стабилизации напряжения генератора посредством

СВАРН типа TUR/A составляет ±1,7 % номинального при изменении нагрузки от нуля до номинального значения, при изменениях коэффи­ циента мощности в пределах 0,6- 1,0 и возможных колебаниях частоты в пределах 47,5-52,5 Гц. Неравномерность распределения реактивной мощности при параллельной работе СГ не превышает 3 % номинальной реактивной мощности меньшего СГ.

Читайте также:  В чем измеряется напряжение тока в вольтах или амперах

Система возбуждения и автоматического регулирования напряже­ ния типа TUR/A разных модификаций широко используется на мор­ ских и речных судах, поэтому следует обратить внимание на ее конст­ руктивные и эксплуатационные особенности. Так, регулятор размещен в открытом металлическом каркасе с примерными габаритными размерами 600x500x500 мм (масса около 85 кг). Все трансформаторы (кроме TV3), силовые выпрямители и тиристоры, предохранители, реле KV, часть дросселей и конденсаторов установлены в каркасе стацио­ нарно. Остальные элементы схемы СВАРН установлены в отдельных выдвижных панелях. Регулятор типа TUR/A имеет 6 таких панелей. На переднюю панель регулятора выведены: выключатель SA возбуждения, регулятор R7 уставки, регулятор R25 контура распределения реак­ тивных нагрузок.

Имея хорошие технико-экономические показатели, СВАРН типа TUR/A не лишена недостатков. Например, не вырабатываются токовые импульсы регулирования, поэтому при КЗ ток возбуждения умень­ шается еще до срабатывания защиты, что усложняет ее настройку. Опыт эксплуатации показал, что при изготовлении регулятора не совсем правильно выбран тепловой режим элементов. Отдельные устройства регулятора перегреваются, что приводит к преждевремен­ ному высыханию изоляции. Во избежание отказов можно рекомендо­ вать применение дополнительной вентиляции, особенно при работе судов в тропической зоне. Конкретные неисправности регулятора напряжения и характерные признаки их проявления перечисляются в судовой технической документации. Характер неисправности позво­ ляет определить, в какой части схемы возникла неисправность. Обыч­ но неисправную панель заменяют. Неисправность в схеме панели находят путем контрольных измерений параметров отдельных элемен­ тов схемы.

1. Почему в процессе работы СЭЭС напряжение генератора может отклоняться от номинального значения?

2. Какие требования по стабилизации напряжения СЭС предъявляются к СВАРН?

3. По каким принципам управления работают СВАРН?

4. Каково назначение компенсатора реактивной мощности в СВАРН?

5. Перечислите методы самовозбуждения СГ.

6. Зачем нужны корректоры напряжения в СВАРН?

7. Из каких основных элементов состоит СВАРН генераторов типа МСС?

8. Как изменяются параметры схемы СВАРН генераторов типа МСС при отклонениях напряжения и температуры?

9. Каким образом с помощью корректора напряжения изменяется напряжение генера­ тора типа ГМС?

10. Какие элементы входят в состав СВАРН типа TUR/A?

11. Как обеспечивается начальное возбуждение в СВАРН типа TUR/A?

12. Используя схему, объясните, как работает блокинг-генератор в схеме СВАРН типа

13. Почему при параллельной работе генераторов с СВАРН типа TUR/A изменение значения реактивной мощности одного генератора приводит к возникновению процессов регулирования в обеих СВАРН?

14. Каким образом ограничивается значение тока возбуждения при значительном понижении частоты в СВАРН типа TUR/A?

Глава 5. СУДОВЫЕ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫЕ УСТРОЙСТВА

5.1. Назначение, классификация и конструкция распределительных устройств

Назначение и классификация. Судовые электрораспре­ делительные устройства — это комплектные электротехниче­ ские устройства в виде щитов с аппаратами управления, защиты и сигнализации, предназначенные для приема и распределения электро­ энергии между приемниками.

На судах устанавливают следующие виды распределительных щитов:

главный, предназначенный для присоединения источников элект­ роэнергии к судовой силовой сети, управления их работой и распреде­ ления электроэнергии;

аварийный, являющийся частью аварийной СЭС и предназначен­ ный для присоединения аварийных источников электроэнергии к ппарийной сети, упраилсиия их работой и распределения электроэнер­ гии;

районный, предназначенный для распределения электроэнергии в пределах определенного района судна и обеспечивающий электро­ энергией несколько отсечных щитов;

отсечный, предназначенный для распределения электроэнергии в пределах отсека судна;

групповой, предназначенный для распределения электроэнергии между группой приемников одинакового назначения;

приемника, предназначенный для подачи электроэнергии на отдельный приемник, а также управления его работой;

электроснабжения с берега, предназначенный для присоединения судовой сети судна к береговой электрической сети или сети другого судна;

генераторный, предназначенный для передачи электроэнергии от генератора к определенному ГРЩ, а также для местного управления генератором в тех случаях, когда генератор и ГРЩ размещены в разных

отсеках судна (от генераторного щита могут получать электропитание отдельные приемники электроэнергии);

соединительный электрический ящик (щит), представляющий собой судовое электрораспределительное устройство, предназначенное для соединения электрических цепей;

сигнализации и контроля, предназначенный для подачи сигналов (звуковых, световых) о состоянии контролируемых помещений, установок, систем, ЭП и других объектов.

Конструкция. По конструктивному исполнению РЩ бывают каркас­ ные и блочные. Щиты в каркасном исполнении изготовляют, как правило, по индивидуальным чертежам, что затрудняет их производ­ ство и увеличивает стоимость. Блочные РЩ выпускают в виде нормали­ зованных серий на напряжении 30 В постоянного тока и 220 и 380 В при частоте 50 и 400 Гц переменного тока. При необходимости из отдельных блочных ящиков можно комплектовать РЩ любых размеров и для любой схемы.

По степени защищенности от воздействия окружающей среды различают защищенные (IP21), брызгозащищенные (1Р23) и водозащищенные (IP55) распределительные устройства. Ввод кабелей в щиты брызгозащищенного исполнения выполняют снизу через отвер­ стия с обрамлениями, исключающими повреждение оболочки кабелей, а в щиты водозащищенного исполнения — через индивидуальные или групповые сальники.

По роду тока различают РЩ постоянного и переменного 1- и 3-фазного тока. Неизолированные участки проводов, кабелей и медных или алюминиевых шин должны окрашиваться в следующие отличи­ тельные цвета: на переменном токе зеленый для фазы А, желтый для фазы В, фиолетовый для фазы С, серый для нейтрального провода, черный для заземляющих проводов; на постоянном токе красный для положительного полюса, синий для отрицательного полюса, белый для уравнительной шины (провода), черный для заземляющей шины (провода).

Внутри корпусов РЩ размещают коммутационно-защитную аппа­ ратуру, а на лицевой части — сигнальные лампы, электроизмеритель­ ные приборы — амперметры, вольтметры и переключатели к ним. Корпуса щитов, а также открывающиеся панели и дверцы, на которых расположены электроизмерительные приборы и аппаратура управле­ ния, должны быть надежно заземлены. На внутренней стороне дверцы РЩ должна быть схема коммутации с указанием наименования отходя­ щих фидеров, номинальных токов предохранителей и уставок автома­ тических выключателей.

По наличию коммутационно-защитной аппаратуры все РЩ подразделяют на 2 типа: без выключающих устройств и с вы­ ключающими устройствами.

В РЩ без выключающих устройств содержатся только предохрани­ тели типа ИП постоянного тока напряжением 30 В и типа ПК перемен-

ного тока напряжением 380 В. Такие РЩ применяют на маломерных судах.

В обозначение РЩ входит тип, количество групп и номинальный ток предохранителей.

Например, ЩИПК2-50 [Щ — щит; ИП — предохранители типа ИП; К — для маломерных судов (катера); 2 — количество групп; 50 — номиналь­ ный ток, А].

Обычно РЩ с выключающими устройствами бывают двух видов: с пакетными выключателями и предохранителями, с автоматическими выключателями. РЩ первого вида, как правило, не применяют для питания 3-фазных АД. Это объясняется тем, что при перегорании предохранителя в одной фазе наступает 1-фазный ре •им АД с после­ дующим его перегревом и выходом из строя. В то же время срабатыва­ ние АВ вследствие КЗ в любой фазе приводит к полному отключению асинхронный двигатель.

Районные, отсечные и групповые РЩ применяют в сетях постоян­ ного тока напряжением 220 В при частоте 400 Гц. В качестве выклю­ чающих устройств в перечисленных РЩ используют АВ типов АК-50 и АС-25. В РЩ с четырьмя АВ типа АК-50 (рис. 5.1) питающий фидер подключают к выводам А, В, С, а отходящие к приемникам фидеры — к выводам 1-12 в нижней части щита. Цепь сигнальной лампы Я! защи­ щена предохранителями FU. Внутрь РЩ встроены защитные конденса­ торы С1-СЗ, Дверца РЩ соединена с заземленным корпусом РЩ гибкой

Сие, 5.1. Принципиальная схема распределительного щита

Источник

Adblock
detector