Меню

Блок питания атх регулировка по напряжению

Блок питания атх регулировка по напряжению

Блок питания из БП АТХ с ограничителем тока, без шунта

Автор: Shpionus (Евгений Сокач)
Опубликовано 04.01.2021
Создано при помощи КотоРед.

При переделке компьютерных АТХ блоков питания в «лабораторные», для точной стабилизации выходного тока, обычно используются шунты в минусовом выходном проводе.
Недостаток такого способа в противоречивости параметров шунта. С одной стороны его сопротивление должно быть достаточно низким, чтобы при максимальном токе через него, он не грелся выше допустимого, и имел не слишком большие габариты. С другой стороны, если его сопротивление будет слишком низким, то мы будем ограничены в минимально возможном стабилизируемом токе, так как падение напряжения на шунте, в этом случае, окажется сравнимым с уровнем шумов усилителей ошибки ШИМ контроллеров, или массовых операционных усилителей.
Для универсального «лабораторного» блока питания на базе АТХ, самым оптимальным, на мой взгляд, является сопротивление шунта в 0,05 Ом.
В этом случае, при максимальном токе в 10 Ампер, падение напряжения на шунте, составит 0,5 Вольт, и мощность рассеивания 5 Ватт.
При токе в 0,1 Ампер, падение напряжения составит соответственно 5 мВ. 0,01 Ампер, уже 500 мкВ. У популярного в переделках ШИМ контроллера TL494 (KA7500), на сотнях микровольт, уже наблюдается неточность в стабилизации. В прочем диапазон 10мА — 10А вполне достаточен для универсального блока. Токи ниже 10 мА, стабилизировать в импульсном АТХ блоке, уже нерационально, для этого лучше подходят линейные стабилизаторы.
В прочем, при 10 Амперах, рассеиваемая мощность в 5 Ватт, уже не является пустяковой. Нужно думать о месте расположения этого шунта, и о стабильности его сопротивления во времени (в начале работы, пока он ещё холодный, и через время, когда его температура стабилизируется на неком «горячем» уровне). Тут уже обычные любительские шунты в виде медной дорожки на плате или куска медного провода, будут давать определённое снижение тока по мере прогрева шунта. А если от этого шунта получает сигнал ещё и амперметр, то мы будем им обмануты в плане того что ток он будет показывать неизменный, в то время как на самом деле он будет снижаться. Тут приемлемым может быть только шунт из термостабильного металла, типа манганина.
В том же случае, если мы планируем получить от блока ток более 10 Ампер, противоречие в параметрах шунта, станет ещё сильнее.
Практический пример, вздумалось мне сделать из старого АТХ’а, блок питания для шуруповёрта. Блок был на 300 китайских ватт. Регуляторов я делать в нём не собирался, нужно просто постоянно +12В. Защиту решил оставить штатную. Они обычно рассчитываются на ту мощность которая и указана на корпусе блока. То, что это мощность, которую можно потреблять кратковременно, так называемая пиковая, Китайцы конечно скромно умалчивают. При 12 Вольтах, защита срабатывает при токе 20 с лишним Ампер. Казалось бы, для шуруповрёта хвтатит. Но.
Если включить шуруповёрт через амперметр, то видно, что при холостом ходе и даже при не значительных нагрузках, ему и 10 Ампер хватит, и только если затягивать шурупы в дерево, или сверлить сверлом на 10, до срабатывания «трещётки», ток может зайти и за 20 Ампер.
Словом, от такого блока шуруповёрт вполне приемлемо работает, если не тормозить его до почти полной остановки при полностью нажатой кнопке регуляторе, Иначе блок таки «уходит в защиту». Иногда это наблюдается и при очень резком нажатии на кнопку, когда мотор раскручивается не плавно, за счёт регулятора скорости вращения, а за короткое время получает все 12 Вольт, тоже при этом срабатывает защита.
Однако данный блок был уже сильно удешевленный Китайцами, в частности радиаторы были совсем тонкими. А тут на глаза мне попался другой блок, не знаю, на какую мощность, но явно меньше чем 300 Ватт. Сетевые конденсаторы 2 по 220 мкФ, главный трансформатор совсем мелкий 21х29х24 мм. Выходные диоды FR302 или что-то такое. Но зато радиаторы толстые! Думаю, хорошо бы его применить, и без вентилятора, как раз нагрузка кратковременная, и больший промежуток времени не значительная. Как раз радиаторы не будут успевать перегреваться. Триггерную защиту пришлось спаять отдельно, так как родная была неразрывно связана с монитором выходных напряжений, и при удалении всего лишнего, сохранить защиту не было возможности. Новую настроил на 15 Ампер, при 12 Вольтах. знаю что для пары FR302 (2х3А = 6 Ампер) это более чем в два раза превышает опустимый для них, но опять же это будет кратковременный ток, постоянно столько потребляться не будет. Спаял, включил. Плавно нажимаю кнопку шуруповёрта, крутится. Нажимаю до упора, работает. Отпускаю. Нажимаю повторно, но резко. Срабатывает защита! Следовательно, при резком нажатии пусковой ток подскочил выше 15 Ампер. Ну для моего шуруповёрта это нормально, да и думаю не только для моего. Та же картина и при попытке остановить патрон шуруповёрта до срабатывания трещётки — срабатывание защиты. Думаю, что делать? Настроить защиту на 20 Ампер? Точно выходные диоды «вылетят». При пользовании шуруповёртом, я же не буду на амперметр всё время смотреть!? Городить для этого блока, стабилизатор тока? Чтобы при превышении скажем 10 Ампер, снижалось выходное напряжение? Придётся шунт ставить.

Так я придумал альтернативное решение, ограничение тока, без шунта, по сигналу датчика перегрузки первичной обмотки! По тому датчику на среднем отводе управляющего трансформатора, с которого снимается сигнал на триггер защиты. Не думаю что идея сильно уж эксклюзивная, и никто до меня такого не делал, хотя я таки не встречал такого решения.

По сути, идея в том чтобы просто взять сигнал на второй усилитель ошибки, не с шунта на выходе, а с этого датчика защиты по мощности. (Току первичной обмотки).
Но в том то и дело, что этот сигнал, являясь сигналом тока первичной обмотки главного трансформатора, не является сигналом ВЫХОДНОГО тока! Так как если при разных выходных напряжениях, потреблять один и тот же ток, то ток первичной обмотки одинаковым не будет, а будет выше при более высоком выходном напряжении, при том же выходном токе. Прямой пропорциональной зависимости там нет, так как ток первичной обмотки ещё зависит от ВХОДНОГО напряжения, и от КПД всей силовой части в целом. Но, грубо говоря, можно считать, что сигнал тока первичной обмотки трансформатора на защиту, является пропорциональным мощности на выходе блока.
Таким образом, если мы этот сигнал подадим (через делитель и интегратор, разумеется) на второй усилитель ошибки TL494 (KA7500), то такая система будет стабилизировать состояние близкое с постоянной мощности на выходе! Это значит что если у нас на выходе стабилизированные +12В, и мы настроим ток срабатывания системы на 10 Ампер (120 Ватт) то при дальнейшем увеличении нагрузки, выходное напряжение ожидаемо начнёт снижаться, но ток продолжит расти, для сохранения мощности в 120 Ватт. И когда напряжение снизится в два раза, скажем до 6 Вольт, то ток при этом окажется уже не 10 а 20 Ампер! А при коротком замыкании. Нет, ток, конечно, не будет безконечным, так как даже теоретически у блока есть конечный КПД, и на проводах, дросселе, диодной сборке, имеется определённое падение напряжения. Если его принять, скажем, за 1 Вольт, то для мощности 120 Ватт, ток понадобится 120 Ампер! Не знаю, достигнет ли он таких значений на практике, но то, что сетевые транзисторы очень быстро «взорвутся» в этом я не сомневаюсь.
Таким образом, нам нужно чтобы при сигнале с датчика близком к соответствию выходной мощности, наша система стабилизировала на выходе именно ток! Этого можно достичь, если опорное напряжение на второй вход второго усилителя ошибки, снижать вместе со снижением выходного напряжения блока, да в такой пропорциональности, чтобы выходной ток оставался бы неизменным.
Компенсирующий сигнал, должен быть не полностью пропорционален выходному, а так чтобы не было не недокомпенсации, не перекомпенсации, для этого его нужно смешать с неким опорным сигналом, к примеру с опорными +5 Вольт на 14 выводе TL494 (KA7500).
При нулевом напряжении на выходе блока (скажем при коротком замыкании) напряжение компенсации не должно снижаться до нуля, так как сигнал с датчика мощности (тока первичной обмотки), не будет нулевым. Нулевым он может быть только при полном прекращении импульсов ШИМ.
При отсутствии нагрузки на выходе блока, у нас имеется минимальная нагрузка в виде выходного резистора на плате, без которого не один импульсный блок вообще работать не будет.

Читайте также:  Сняла напряжение с яиц

Методика расчёта и настройки схемы примерно следующая:

1) Сначала нужно измерить значение напряжения на конденсаторе 10нФ, интегратора датчика защиты, при максимальном выходном напряжении (в случае наличия регулировки выходного напряжения в вашем проекте), на холостом ходу блока, это будет Up1, и при максимальном желаемом токе нагрузки, и выходном напряжении, это будет Up2.

2) Далее рассчитать соотношение резисторов делителя для прямого входа второго усилителя ошибки, так чтобы напряжение на входе этого усилителя, при максимальном выходном токе (и напряжении) блока, не превышало 5 Вольт (внутрениий источник опорного напряжения TL494), лучше меньше, скажем 4 Вольта. Общее сопротивление делителя не столь критично, нужно лишь чтобы оно с одной стороны не было сильно большим, иначе будет повышенная чувствительность к токам утечки и помехам, и с другой стороны не сильно малым, чтобы не влиять на работу самого триггера защиты, в частности увеличение пульсаций этого сигнала. Оптимально будет 100-200 кОм.

3) Далее самое сложное, рассчитываемподбираем на практике, номиналы компенсирующей цепи. Напряжение компенсации, на инверсном входе второго усилителя ошибки, при отсутствии напряжения на выходе блока, должно быть не ниже (а немного выше) Up1, иначе второй усилитель ошибки вообще не даст блоку включится. При максимальном же напряжении на выходе блока, компенсирующее напряжение должно быть равно Up2.

На схемах указаны значения номиналов резисторов, ёмкостей интегрирующего и «антивозбудного» конденсаторов, и напряжений для моего экземпляра блока питания. Их можно использовать в качестве ориентировочных, но настраивать всё равно придётся под конкретный экземпляр блока питания.
Данную схему, как сказано выше, удобно использовать, когда высокая точность ограничениястабилизации тока не требуется, и шунт ставить по ряду причин не целесообразно, в частности при больших максимальных токах, более 10 Ампер, когда шунт будет иметь большие габариты и температуру.

На второй схеме, показан вариант с двумя стандартными фиксированными выходными напряжениями, его я и сделал для своего шуруповёрта.

Источник

Регулируемый источник питания из БП ATX на TL494. Часть 1 — железо

Сегодня хотел бы рассказать Вам о своём опыте переделки самого обычного китайского БП ATX в регулируемый источник питания со стабилизацией тока и напряжения(0-20А, 0-24В).

В этой статье мы подробно рассмотрим работу ШИМ контроллера TL494, обратной связи и пробежимся по модернизации схемы БП и разработке самодельной платы усилителей ошибок по напряжению и току.

Честно признаться, сейчас я даже не могу назвать модель подопытного БП. Какой-то из многочисленных дешевых 300W P4 ready. Надеюсь, не нужно напоминать, что на деле эти 300W означают не больше 150, и то с появлением в квартире запаха жареного.

Рассчитываю на то, что мой опыт сможет быть кому-то полезен с практической точки зрения, а потому упор сделаю на теорию. Без нее всё равно не получится переделать БП т.к. в любом случае будут какие-то отличия в схеме и сложности при наладке.

Схема БП ATX
Для начала пройдемся по схеме БП ATX на контроллере TL494(и его многочисленных клонах).
Все схемы очень похожи друг на друга. Гугл выдает их довольно много и кажется я нашел почти соответствующую моему экземпляру.

Структурно разделим БП на следующие блоки:
— выпрямитель сетевого напряжения с фильтром
— источник дежурного питания(+5V standby)
— основной источник питания(+12V,-12V,+3.3V,+5V,-5V)
— схема контроля основных напряжений, генерация сигнала PowerGood и защита от КЗ

Выпрямитель с фильтрами это всё что в левом верхнем углу схемы до диодов D1-D4.

Источник дежурного питания собран на трансформаторе Т3 и транзисторах Q3 Q4. Стабилизация построена на обратной связи через опторазвязку U1 и источнике опорного напряжения TL431. Подробно рассматривать работу этой части я не буду т.к. знаю, что слишком длинные статьи читать не очень весело. В конце я дам название книги, где подробно рассмотрены все подробности.

Обратите внимание, в схеме по ошибке и ШИМ контроллер TL494 и ИОН дежурного питания TL431 обозначены как IC1. В дальнейшем я буду упоминать IC1 имея ввиду именно ШИМ контроллер.

Основной источник питания собран на трансформаторе Т1, высоковольтных ключах Q1 Q2, управляющем трансформаторе Т2 и низковольтных ключах Q6 Q7. Всё это дело раскачивается и управляется микросхемой ШИМ контроллера IC1. Понимание принципа работы контроллера и назначения каждого элемента его обвязки — это как раз то, что необходимо для сознательной доработки БП вместо слепого повторения чужих рекомендаций и схем.

Механизм работы примерно таков: ШИМ контроллер, поочередно открывая низковольтные ключи Q6 Q7, создает ЭДС в первичной обмотке трансформатора Т2. Видите, эти ключи питаются низким напряжением от дежурного источника питания? Найдите на схеме R46 и поймете о чем я. ШИМ контроллер также питается от этого дежурного напряжения. Чуть выше я назвал трансформатор Т2 управляющим, но кажется у него есть какое-то более правильное название. Его основная задача — гальваническая развязка низковольтной и высоковольтной части схемы. Вторичные обмотки этого трансформатора управляют высоковольтными ключами Q1 Q2, поочередно открывая их. С помощью такого трюка низковольтный ШИМ контроллер может управлять высоковольтными ключами с соблюдением мер безопасности. Высоковольтные ключи Q1 Q2 в свою очередь раскачивают первичную обмотку трансформатора Т1 и на его вторичных обмотках возникают интересующие нас основные напряжения. Высоковольтными эти ключи называются потому, что коммутируют они выпрямленное сетевое напряжение, а это порядка 300В! Напряжение со вторичных обмоток Т1 выпрямляется и фильтруется с помощью LC фильтров.

Читайте также:  Стабилизатор напряжения ресанта не запускается

Теперь, надеюсь, в целом картину вы себе представляете и мы можем идти дальше.

ШИМ контроллер TL494.
Давайте разберемся как же устроен ШИМ контроллер TL494.
Будет лучше, если вы скачаете даташит www.ti.com/lit/ds/symlink/tl494.pdf, но в принципе я постараюсь вынести из него самое главное с помощью картинок. Для более глубокого понимания всех тонкостей советую вот этот документ: www.ti.com/lit/an/slva001e/slva001e.pdf

Начнем, как это ни странно, с конца — с выходной части микросхемы.
Сейчас всё внимание на выход элемента ИЛИ (помечен красным квадратом).
Выход этого элемента в конкретный момент времени напрямую управляет состоянием одного или обоих сразу ключей Q1 Q2.
Вариант управления задаётся через пин 13(Output control).

Важная вещь №1: если на выходе элемента ИЛИ лог 1 — выходные ключи закрыты(выключены). Это верно для обоих режимов.
Важная вещь №2: если на выходе элемента ИЛИ лог 0 — один из ключей(или оба сразу) открыт(включен).

Вырисовывается следующая картина: по восходящему фронту открытый ранее транзистор закрывается(в этот момент они оба гарантированно закрыты), триггер меняет своё состояние и по нисходящему фронту включается уже другой ключ и будет оставаться включенным пока снова не придет восходящий фронт и не закроет его, в этот момент опять триггер перещёлкивается и следующий нисходящий фронт откроет уже другой транзистор. В single ended режиме ключи всегда работают синхронно и триггер не используется.

Время, когда выход находится в лог. 1(и оба ключа закрыты) называется Dead time.
Отношение длительности импульса(лог. 0, транзистор открыт) к периоду их следования называется коэффициент заполнения(PWM duty cycle). Например если коэффициент 100% то на выходе элемента ИЛИ всегда 0 и транзистор(или оба) всегда открыт.

Простите, но стараюсь объяснять максимально доступно и почти на пальцах, потому что официальным сухим языком это можно и в даташите прочитать.

Ах да, зачем же нужен Dead time? Если коротко: в реальной жизни верхний ключ будет тянуть наверх(к плюсу) а нижний вниз(к минусу). Если открыть их одновременно — будет короткое замыкание. Это называется сквозной ток и из-за паразитных емкостей, индуктивностей и прочих особенностей такой режим возникает даже если вы будете открывать ключи строго по очереди. Чтобы сквозной ток свести к минимуму нужен dead time.

Теперь обратим внимание на генератор пилы(oscillator), который использует выводы 5 и 6 микросхемы для установки частоты.
На эти выводы подключается резистор и конденсатор. Это и есть тот самый RC генератор о котором наверное многие слышали. Теперь на выводе 5(CT) у нас пила от 0 до 3.3В. Как видим, эта пила подается на инвертирующие входы компараторов Dead-time и PWM.

С терминами и работой выходной части ШИМ контроллера более-менее определились, теперь будем разбираться при чем тут пила и зачем нам все эти компараторы и усилители ошибок. Мы поняли, что отношение длительности импульса к периоду их следования определяет коэффициент заполнения, а значит и выходное напряжение источника питания т.к. в первичную обмотку трансформатора будет вкачиваться тем больше энергии, чем больше коэффициент заполнения.

Для примера разберемся, что нужно сделать чтобы установить коэффициент заполнения 50%. Вы еще помните про пилу? Она подается на инвертирующие входы компараторов PWM и Dead time. Известно, что если напряжение на инвертирующем входе выше чем на неинвертирующем — выход компаратора будет лог.0. Напомню, что пила — это плавно поднимающийся от 0 до 3.3в сигнал, после чего резко падающий на 0в.
Таким образом, чтобы на выходе компаратора 50% времени был лог.0 — на неинвертирующий вход нужно подать половину напряжения пилы(3.3в/2=1,65в). Это и даст искомые 50% duty cycle.

Заметили, что оба компаратора сходятся на том самом элементе ИЛИ, а значит, пока какой-то из компараторов выдает лог.1 — другой не может ему помешать. Т.е. приоритет имеет тот компаратор, который приводит к меньшему коэффициенту заполнения. И если на Dead time компаратор напряжение подается снаружи, то на PWM компаратор можно подать сигнал как извне(3 пин) так и с встроенных усилителей ошибок(это обычные операционные усилители). Они тоже соединяются по схеме ИЛИ, но т.к. мы уже имеем дело с аналоговым сигналом — схема ИЛИ реализуется с использованием диодов. Таким образом контроль над коэффициентом заполнения захватывает тот усилитель ошибки, который просит меньший коэффициент заполнения. Состояние другого при этом не имеет значения.

Обратная связь.
Хорошо, теперь как на всём этом построить источник питания? Очень просто! Нужно охватить БП отрицательной обратной связью. Разница между желаемым(заданным) и имеющимся напряжением называется ошибка. Если в каждый момент времени воздействовать на коэффициент заполнения так, чтобы исправить ошибку и привести ее к 0 — получим стабилизацию выходного напряжения(или тока). Обратная связь является отрицательной до тех пор, пока реагирует на ошибку управляющим воздействием с противоположным знаком. Если обратная связь будет положительной — пиши пропало! В таком случае обратная связь будет увеличивать ошибку вместо того чтобы уменьшать ее.

Всё это работа для тех самых усилителей ошибок. На инвертирующий вход усилителя ошибки подается опорное напряжение(эталон), а на неинвертирующий заводится напряжение на выходе источника питания. Кстати внутри ШИМ контроллера есть источник опорного напряжения 5В, который является точкой отсчёта во всех измерениях.

Компенсация обратной связи
Даже не знаю как бы по-проще это объяснить. С обратной связью всё просто только в идеальном мире. На практике же если вы изменяете коэффициент заполнения — выходное напряжение меняется не сразу, а с некоторой задержкой.

К примеру усилитель ошибки зарегистрировал понижение напряжения на выходе, откорректировал коэффициент заполнения и прекратил вмешиваться в систему, но напряжение продолжает нарастать и потом усилитель ошибки вынужден снова корректировать коэффициент заполнения уже в другую сторону. Такая ситуация происходит из-за задержки реакции. Так система может перейти в режим колебаний. Они бывают затухающими и незатухающими. Блок питания в котором могут возникнуть незатухающие колебания сигнала обратной связи — долго не протянет и является нестабильным.

У обратной связи есть определенная полоса пропускания. Допустим полоса 100кГц. Это означает, что если выходное напряжение будет колебаться с частотой выше 100кГц — обратная связь этого просто не заметит и корректировать ничего не будет. Конечно, хотелось бы, чтобы обратная связь реагировала на изменения любой частоты и выходное напряжение было как можно стабильнее. Т.е. борьба идет за то, чтобы обратная связь была максимально широкополосной. Однако та самая задержка реакции не позволит нам сделать полосу бесконечно широкой. И если полоса пропускания цепи обратной связи будет шире чем возможности самого БП на отработку управляющих сигналов(прямая связь) — на некоторых частотах отрицательная обратная связь будет внезапно становиться положительной и вместо компенсации ошибки будет ее еще больше увеличивать, а это как раз условия возникновения колебаний.

Читайте также:  Стабилизатор напряжения штиль is1110rt

Теперь от задержек в секундах давайте перейдем к частотам, коэффициентам усиления и фазовым сдвигам…
Полоса пропускания это максимальная частота, на которой коэффициент усиления больше 1.
С увеличением частоты коэффициент усиления уменьшается. В принципе это справедливо для любого усилителя.
Итак, чтобы наш БП работал стабильно должно выполняться одно условие: во всей полосе частот, где суммарное усиление прямой и обратной связи больше 1(0дБ), отставание по фазе не должно превышать 310 градусов. 180 градусов вносит инвертирующий вход усилителя ошибки.

Вводом в обратную связь различных фильтров добиваются того, чтобы это правило выполнялось. Если очень грубо, то компенсация обратной связи это подгонка полосы пропускания и ФЧХ обратной связи под реакции реального источника питания(под характеристики прямой связи).

Тема эта очень не простая, под ней лежит куча математики, исследований и прочих трудов… Я лишь стараюсь в доступном виде изложить саму суть вопроса. Могу порекомендовать к прочтению вот эту статью, где хоть и не так на пальцах, но тоже в доступном виде освещен этот вопрос и даны ссылки на литературу: bsvi.ru/kompensaciya-obratnoj-svyazi-v-impulsnyx-istochnikax-pitaniya-chast-1

От теории к практике
Теперь мы можем взглянуть на схему БП и понять что в ней много лишнего. В первую очередь я выпаял всё, что относится к контролю выходных напряжений(схема формирования сигнала Power good). Нейтрализовал встроенные в ШИМ контроллер усилители ошибок путем подачи +5vref на инвертирующие входы и посадив на GND неинвертирующие. Удалил штатную схему защиты от КЗ. Выпилил все не нужные выходные фильтры от напряжений которые не используются… Заменил выходные диоды на более мощные. Заменил трансформатор! Выпаял его из качественного БП где написанные 400W действительно означают 400W. Разница в размерах между тем, что стояло тут до этого говорит сама за себя:

Заменил дроссели в выходном фильтре(с того-же 400W БП) и конденсаторы поставил на 25В:

Далее я разработал схему, позволяющую регулировать стабилизацию выходного напряжения и устанавливать ограничение тока выдаваемого БП.

Схема реализует внешние усилители ошибок собранные на операционных усилителях LM358 и несколько дополнительных функций в виде усилителя шунта(INA197) для измерения тока, нескольких буферных усилителей для выдачи величины установленного и измеренного тока и напряжения на другую плату, где собрана цифровая индикация. О ней я расскажу в следующей статье. Выдавать на другую плату сигналы как есть — не лучшее решение т.к. источник сигнала может быть достаточно высокоомным, провод ловит шум, мешая обратной связи работать устойчиво. В первой итерации я с этим столкнулся и пришлось всё переделать. В принципе на схеме всё подписано, подробно комментировать ее не вижу смысла и думаю, что для тех кто понял теорию выше, должно быть всё довольно очевидно.

Отмечу лишь, что цепочки C4R10 и C7R8 это и есть компенсация обратной связи о которой я говорил выше. Честно говоря, в ее настройке очень помогла прекрасная статьи эмбэддера под ником BSVi. bsvi.ru/kompensaciya-obratnoj-svyazi-prakticheskij-podxod Этот подход реально работает и потратив денек-другой мне удалось добиться стабильной работы БП описанным в статье методом. Сейчас, конечно, я бы справился часа за два наверно, но тогда опыта не было и по неосторожности я взорвал не мало транзисторов.

Ах да, обратите внимание на емкость C7! 1uF это довольно много. Сделано это для того, чтобы обратную связь по току зажать в быстродействии. Это такой грязный хак для преодоления нестабильности возникающей на границе перехода от стабилизации напряжения к стабилизации тока. В таких случаях применяют какие-то более навороченные приёмы, но так заморачиваться я не стал. Супер точная стабилизация тока мне не нужна, к тому же к моменту, когда я столкнулся с этой бедой — проект переделки БП успел здорово надоесть!

По этой схеме лазерным утюгом была изготовлена плата:

Она встраивается в БП вот таким образом:

В качестве шунта для измерения тока выбран кусок медной проволоки длинной сантиметров 10 наверно.

Корпус я использовал от довольно качественного БП Hiper. Кажется это самый проветриваемый корпус из всех что я видел.

Также возник вопрос о подключении вентилятора. БП ведь регулируется от 0 до 24В, а значит кулер придется питать от дежурки. Дежурка представлена двумя напряжениями — стабильными 5В, которые идут на материнскую плату и не стабилизированным, служебным питанием около 13.5В которое используется для питания самого ШИМ контроллера и для раскачки управляющего трансформатора. Я использовал обычный линейный стабилизатор чтобы получить стабильные +12В и завёл их на маленькую платку терморегуляции оборотов кулера, выпаянную с того-же Hiper’a. Платку закрепил на радиаторе шурупом просто из соображений удобства подключения кулера.

Радиаторы кстати пришлось изогнуть ибо они не вмещались в корпус нового формата. Лучше перед изгибанием их нагревать паяльной станцией, иначе есть шанс отломать половину зубов. Терморезистор регулятора закрепил на дросселе групповой стабилизации т.к. это самая горячая часть.

В таком виде БП прошел длительные испытания, питая кучу автомобильных лампочек дальнего света и выдерживал нагрузки током порядка 20А при напряжении 14В. А еще он гордо зарядил несколько автомобильных аккумуляторов, когда у нас в Крыму выключали свет.

Будущее уже рядом
Тем временем я задумал немного нестандартную систему индикации режимов работы БП, о чем в последствии немного сожалел, но всё-же она работает!

Так что в следующей статье вас ждет программирование ATMega8 на C++ с применением шаблонной магии, различных паттернов и самописная библиотека для вычислений с фиксированной точкой поверх которой реализовано усреднение отсчётов АЦП и перевод их в напряжение/ток по таблице с линейной интерполяцией. Каким-то чудом всё это уместилось в 5 с копейками килобайт флэша.

Не переключайте канал, должно быть интересно.

Кстати, обещанная в начале книга:
Куличков А.В. «Импульсные блоки питания для IBM PC»
radioportal-pro.ru/_ld/0/15_caf3ebe8f7eaeee.djvu

P.S. Надеюсь, изложенное выше окажется полезным. Строго не судите, но конструктивная критика приветствуется.

Added для RO пользователей которые не могут писать комментарии: email: altersoft_пёс_mail.ру

Источник

Adblock
detector