Техническая механика
Сопротивление материалов
Напряжения при изгибе
Нормальные напряжения при чистом изгибе
Как было установлено ранее, в поперечных сечениях балки при чистом изгибе возникают только нормальные напряжения растяжения и сжатия. Вопрос о распределении этих напряжений по поперечному сечению решается путем рассмотрения деформаций волокон балки.
Рассмотрим участок балки, подверженный деформации чистого изгиба. Двумя поперечными сечениями АВ и СD выделим элемент балки бесконечно малой длины ds (рис 1) . Радиус кривизны нейтрального слоя балки обозначим ρ .
Рассмотрим слой волокон mn, находящийся на расстоянии y от нейтрального слоя NN . Это волокно в результате деформации изгиба удлинилось на величину nn1 . Ввиду малости расстояния ds заштрихованные треугольники будем считать прямолинейными; эти треугольники подобны (n1F || mE) :
Из подобия треугольников запишем равенство:
Так как левая часть этого равенства есть относительное удлинение, т. е. nn1 / ds = ε , то y / ρ = ε .
Применив закон Гука при растяжении и сжатии σ = Еε , получим:
Из этой формулы видно, что нормальные напряжения при изгибе распределены по высоте сечения неравномерно: максимальные напряжения возникают в волокнах, наиболее удаленных от нейтральной оси. По ширине сечения нормальные напряжения не меняются.
Распределение нормальных напряжений изображено на рис. 2 .
Полученная формула для определения нормальных напряжений неудобна, так как в нее входит радиус кривизны нейтрального слоя.
Для вывода формулы, связывающей нормальные напряжения с изгибающим моментом, применим метод сечений и рассмотрим равновесие части балки, изображенной на рис. 3 .
В плоскости поперечного сечения выделим бесконечно малую площадку dA , в пределах которой будем считать нормальные напряжения σ постоянными; тогда нормальная сила dN , действующая на площадку dA , будет равна:
Составим уравнения равновесия:
1. Σ Z = 0; ∫dN = 0, или: ∫σ dA = ∫Еy / ρ dA = Е / ρ ∫y dA = 0 .
( ρ для данного сечения, а также модуль упругости Е – величины постоянные, поэтому вынесены за знак интеграла). Поскольку ρ и Е не равны нулю, значит, ∫y dA = 0 . Этот интеграл представляет собой статический момент площади сечения относительно оси x, т. е. нейтральной оси бруса (балки). Равенство нулю статического момента инерции означает, что при изгибе нейтральная ось проходит через центр тяжести площади поперечного сечения;
Так как при чистом изгибе изгибающий момент равен внешнему моменту Ми = m , то
Ми = ∫y dN = ∫y dA = ∫y Еy / ρ dA = Е / ρ ∫y 2 dA ,
где: I = ∫y 2 dA – момент инерции поперечного сечения относительно нейтральной оси; ЕI – жесткость сечения при изгибе.
Так как при чистом изгибе балки постоянного сечения Ми = const, то:
Следовательно, изогнутая ось такой балки представляет собой дугу окружности. Выражение радиуса кривизны подставим в формулу для определения нормальных напряжений; тогда:
σ = Еy / ρ = Ey / EI / Ми = Ми y / I .
Максимальное значение нормальные напряжения будут иметь у волокон, наиболее удаленных от нейтральной оси:
где W = I / ymax – момент сопротивления изгибу (или осевой момент сопротивления).
Момент сопротивления изгибу есть отношение осевого момента инерции поперечного сечения относительно нейтральной оси к расстоянию от этой оси до наиболее удаленного волокна.
Единица момента сопротивления сечения изгибу [W] = м 3 .
Итак, наибольшие нормальные напряжения при чистом изгибе вычисляются по формуле
Нетрудно заметить, что эта формула по своей структуре аналогична формулам для определения напряжений при растяжении, сжатии, сдвиге и кручении.
Касательные напряжения при изгибе
Очевидно, что при поперечном изгибе, вызванном приложением к балке поперечной силы, в сечениях балки должны возникнуть касательные напряжения.
Определением зависимости между внешними нагрузками, геометрическими и физическими параметрами балок и касательными напряжениями, возникающими в них, занимался русский мостостроитель Д. И. Журавский , который в 1855 году предложил следующую формулу:
Эта формула называется формулой Журавского и читается так:
касательные напряжения в поперечном сечении балки равны произведению поперечной силы Q на статический момент S относительно центральной оси части сечения, лежащей выше рассматриваемого слоя волокон, деленному на момент инерции I всего сечения относительно нейтральной оси и на ширину b рассматриваемого слоя волокон.
По формуле Журавского можно вывести зависимости для определения касательных напряжений в балках, имеющих разную форму поперечного сечения (прямоугольную, круглую и т. п.).
Например, для балки круглого сечения формула Журавского в результате преобразований выглядит так:
где Q – поперечная сила, вызывающая изгиб, А – площадь сечения балки.
Большинство балок в конструкциях рассчитывается только по нормальным напряжениям, и только три вида балок проверяют по касательным напряжениям:
— деревянные балки, т. к. древесина плохо работает на скалывание;
— узкие балки (например, двутавровые), поскольку максимальные касательные напряжения обратно пропорциональны ширине нейтрального слоя;
— короткие балки, так как при относительно небольшом изгибающем моменте и нормальных напряжениях у таких балок могут возникать значительные поперечные силы и касательные напряжения.
Максимальное касательное напряжение в двутавровой балке определяется по формуле Журавского, при этом геометрические характеристики таких балок берутся из справочных таблиц .
Расчеты на прочность при изгибе
Условие на прочность при изгибе заключается в том, что максимальное нормальное напряжение в опасном сечении не должно превышать допускаемое.
Полагая, что гипотеза о не надавливании волокон справедлива не только при чистом, но и при поперечном изгибе, мы можем нормальные напряжения при поперечном изгибе определять по такой же формуле, что и при чистом изгибе, при этом расчетная формула выглядит так:
и читается так: нормальное напряжение в опасном сечении, определенное по формуле σmax = Миmax / W ≤ [σ] не должно превышать допускаемое.
Допускаемое нормальное напряжение при изгибе выбирают таким же, как при растяжении и сжатии.
Максимальный изгибающий момент определяют по эпюре изгибающих моментов или расчетом.
Так как момент сопротивления изгибу W в расчетной формуле стоит в знаменателе, то чем больше W , тем меньшие напряжения возникают в сечении бруса.
Ниже приведены моменты сопротивления изгибу для наиболее часто встречающихся сечений:
1. Прямоугольное сечение размером b x h: Wпр = bh 2 / 6 .
2. Круглое сечение диаметром d: Wкруг = π d 3 / 32 ≈ 0,1d 3
3. Кольцо размером D x d: Wкольца = ≈ 0,1 (D 4 – d 4 ) / D ; (момент сопротивления кольцевого сечения нельзя определять, как разность моментов сопротивления большого и малого кругов) .
Источник
Расчеты при изгибе
Расчеты при изгибе
- Расчет на изгиб В поперечном сечении балки при изгибе нормальное напряжение в упругом состоянии материала распределяется неравномерно и изменяется линейно по высоте балки(рис. 495, а). Максимальное нормальное напряжение в точке сечения, наиболее удаленной от нейтральной линии, определяется по формуле ^макс — • При расчете прочности допустимый предел напряжений определяется как отношение предела текучести материала
к максимальному напряжению. Это самое опасное. Рис четыреста девяносто пять Состояние балки, соответствующее достижению наибольшего вертикального напряжения в опасном сечении предела текучести. Это состояние можно условно считать опасным. Балка по-прежнему сохраняет способность воспринимать возрастающие изгибающие моменты. Определено значение предельного изгибающего момента в случае чистого изгиба. Сначала рассмотрим балку, поперечное сечение которой имеет две оси симметрии.
Предел текучести при растяжении и сжатии считается одинаковым. При Людмила Фирмаль
дальнейшем увеличении изгибающего момента пластическое состояние материала расширяется в направлении нейтральной оси, после появления потока наиболее удаленной от нейтральной оси точки поперечного сечения. До полного истощения несущей способности балки в ее поперечном сечении будут находиться две зоны-пластическая и упругая (рис. 495, б). После этого происходит дальнейшая деформация балки без увеличения изгибающего момента, поэтому конечное состояние наступает, когда текучесть распространяется по всему поперечному сечению. На рисунке
показана фигура нормального напряжения в поперечном сечении критического состояния. В рассматриваемом поперечном сечении образуется так называемый пластиковый шарнир, который передает определенный момент, равный предельному изгибающему моменту. Предельный момент может быть рассчитан как сумма моментов относительно нейтральной оси сил o / fF в поперечном сечении 497 (рис. 495, в): МНР-г orydF = <ФРМ=oT2SMaKC, F F F Два. (18.41) Где SMaKC-статический момент половины площади поперечного сечения относительно нейтральной оси. Величина 2SMaKC называется
- пластическим моментом момента сопротивления и обозначается Afnp=OTG PL. (18.42) для прямоугольного поперечного сечения с шириной b и высотой h, (18.43) Риск величина изгибающего момента при расчете допустимого напряжения Отношение Он характеризует степень увеличения запаса прочности балки при переходе к расчету предельного состояния. Для прямоугольной балки^PL U1g / 4 среднее значение w-bh*/G-I-образной балки качения балки-1.18. Если часть балки имеет только одну ось симметрии в плоскости нагрузки(рис. 496), в предельном состоянии нейтральная ось не проходит центр тяжести поперечного сечения. Положение нейтральной оси определяется из всех сил, равных нулевой сумме проекции на ось балки. j oTdF=f o, dF+J(—o.) dF=0, (18.45) Ф, Ф, Ф., Где F <- площадь зоны расширенного поперечного сечения, F2-площадь
сжатой зоны. Отсюда мы получаем F, — F2=0, или F,=F2, т. е. в предельном состоянии нейтральная ось сечения должна делить область пополам. 498предельный изгибающий момент Mip=[oTydF = v TdyF+ (- from) (- y) from dF=(Sp+Sc»), (18.46) F. Fs, где SP-статический момент растягивания поперечного сечения относительно нейтральной оси;5CZH-абсолютное значение статического момента сжатия поперечного сечения на той же оси. В этом случае пластический момент сопротивления (18.47) Приведенные выше рассуждения об определении критического состояния, эквивалентного образованию пластического шарнира в поперечном сечении балки, строго говоря, затрудняют определение критического состояния с учетом поперечной силы
для чистого изгиба при отсутствии касательных напряжений. Этот вопрос здесь Людмила Фирмаль
не проясняется. Рассмотрим пример расчета изгибной балки по рабочему напряжению и предельному состоянию без учета влияния сдвиговой силы. Балка прямоугольного сечения, зажатая на концах, несет нагрузку прочности q, равномерно распределенную по длине (рис. 497, а). Расчет допустимого напряжения и предельно допустимой прочности этой нагрузки определяется в соответствии с предельным состоянием в том же запасе прочности п. См. профиль приложения. Луч статически неопределим. Его расчет значительно упрощен из-за симметрии. Используя метод главы 14, легко найти ненужные неизвестные и построить график изгибающего момента. 497, а). Максимальное значение изгибающего момента находится в опорном зажимном сечении: L4m AK s= — T G — (, 8L8) рис. Четыреста девяносто семь С увеличением нагрузки q максимальное
давление в том же сечении достигает предела текучести в первую очередь. Если предел текучести равен и, то максимально допустимая прочность при нагрузке может быть получена из условия прочности: м а к с СГТ Ш
П 499читывая, что W-A L4max=
Образовательный сайт для студентов и школьников
Копирование материалов сайта возможно только с указанием активной ссылки «www.lfirmal.com» в качестве источника.
© Фирмаль Людмила Анатольевна — официальный сайт преподавателя математического факультета Дальневосточного государственного физико-технического института
Источник