Трансформаторы. Характерные неисправности трансформаторов и способы их устранения.

1. «Старение» межлистовой изоляции магнитопровода, отдельные местные повреждения ее, замыкание отдельных листов. Признаки повреждения — увеличение тока и потерь холостого хода, быстрое ухудшение состояния масла, понижение его температуры вспышки, повышение кислотности масла и понижение пробивного напряжения.

2. «Пожар» стали, повреждение изоляции стяжных болтов, замыкание листов магнитопровода, касание в двух местах магнитопровода каких-нибудь металлических частей, в результате чего образуются замкнутые контуры для вихревых потоков. Признаки повреждения — повышение температуры трансформатора, появление газа черного или бурого цвета в газовом реле, воспламеняющегося при поджоге, Масло меняет цвет, становится темным и имеет резкий специфический запах вследствие разложения (крекинг-процесс).

3. Ослабление прессовки магнитопровода, свободное колебание крепящих деталей, колебание крайних листов магнитопровода. Признаки повреждения — ненормальное гудение, дребезжание, жужжание. Эти же признаки могут быть и следствием повышения против нормального первичного напряжения.

4. «Старение» и износ изоляции. Износ изоляции может произойти из-за длительной эксплуатации трансформатора, однако наблюдается и преждевременный износ, который является результатом частых перегрузок или недостаточно интенсивного охлаждения при номинальной нагрузке. Ухудшение условий охлаждения может произойти из-за осадков шлама на обмотки, загрязнения междуобмоточных промежутков и при “старении” масла.

В практике принято следующее разделение изоляции по классам годности:

1-й класс — изоляция эластичная, мягкая, не дает трещин и деформаций; такая изоляция считается хорошей;
2-й класс — изоляция твердая, прочная, без трещин, не дает трещин и деформаций при нажатии рукой и с трудом отделяется с помощью ножа; такое состояние изоляции считается удовлетворительным;
3-й класс — изоляция хрупкая, при нажатии или постукивании расслаивается или появляются мелкие трещины и деформации;
4-й класс — изоляция имеет трещины, при нажатии рукой осыпается, замечаются оголенные участки; изоляция считается плохой, и требуется смена обмоток.

для определения прочности изоляционных прокладок в ремонтной практике проверка состояния электрокартона производится на образцах, вырезанных из изоляции различных частей трансформаторов. Вырезанную полоску электрокартона сгибают пальцами под прямым углом или складывают вдвое без сдавливания листа сгиба. Если при полном сгибе вдвое электрокартон не ломается, изоляция считается хорошей, если при полном сгибе ломается, то удовлетворительной, т. е. ограниченно годной, а если картон ломается еще при сгибе до прямого угла, то негодной.

5. Витковое замыкание в обмотках. Такое замыкание возникает при разрушении изоляции обмотки вследствие ее износа, деформация обмоток при КЗ, толчка нагрузки, различного рода перенапряжениях в аварийных режимах, снижениях уровня масла до обнажения обмоток и в других случаях. Признаки повреждения — работа газовой защиты на отключение трансформатора с выделением горючего газа бело-серого или синеватого цвета; не- нормальный нагрев трансформатора с характерным бульканьем, неодинаковое сопротивление обмоток фаз при измерении их постоянным током. При значительных витковых замыканиях приводится в действие максимальная защита.

б. Обрыв обмотки, возникающий при сгорании выходных концов вследствие термического действия и электромеханических усилий токов короткого замыкания, плохой пайки проводников, выгорании части витков при витковых замыканиях. Признаки повреждения — работа газовой защиты вследствие образования дуги в месте обрыва.

7. Пробой и перекрытие внутренней и внешней изоляции трансформатора. Причинами перекрытия могут являться значительный износ изоляции, появление в ней трещин, в которые попадает грязь и сырость, а также атмосферные и коммутационные перенапряжения.
Рассмотрим более подробно возможные неисправности силовых трансформаторов.

Трансформаторы отечественного производства просты по конструкции, надежны и удобны в эксплуатации. Случаи повреждения трансформаторов вызваны: нарушением действующих правил эксплуатации, аварийными и ненормированными режимами работы, старением изоляции обмоток, некачественной сборкой на заводе или при монтаже и ремонте. Опыт монтажа и ремонта трансформаторов показывает, что две трети повреждений возникает в результате неудовлетворительного ремонта, монтажа и эксплуатации и одна треть — вследствие заводских дефектов. Основные повреждения приходятся на обмотки, отводы, выводы и переключатели (около 84 %).

Наиболее серьезная неисправность трансформаторов возникает при повреждении магнитопроводов (“пожар стали”), вследствие нарушения изоляции между отдельными листами стали и стягивающими их болтами. В стыковых магнитопроводах причиной аварий бывает нарушение изоляции в стыках между ярмом и стержнями. Местные нагревы стали магнитопровода возникают в результате разрушения или износа изоляции стяжных болтов, повреждения междулистовой изоляции и плохого контакта электрических соединений.
Междувитковые замыкания в обмотках и секционные пробои и замыкания возникают при толчкообразных нагрузках или коротких замыканиях и в результате деформации секций от механических усилий при токах короткого замыкания и при повреждении изоляции трансформации от атмосферных перенапряжений. Обрывы заземления магнитопрода также приводят к повреждению трансформатора, поэтому все металлические части магнитопровода, кроме стяжных шпилек, соединяют с баком трансформатора, который надежно заземлен полоской луженой жести или латуни толщиной 0,5 мм и шириной 25—30 мм. Способы заземления магнитопровода зависят от его конструкции. Это соединение может быть выполнено перемычкой между вертикальным прессующим болтом и болтом, крепящим крышку к баку трансформатора. При ремонте транс форматора следят за исправностью описанного заземления.

Обмотки — наиболее уязвимая часть транс форматоров, часто выходящая из строя. Наиболее распространенные повреждения обмотки — замыкания межу нитками и на корпус, междусекционные пробои, электродинамические разрушения, обрыв цепи. Перечисленные повреждения происходят в результате естественного износа изоляции, нарушения ее механической прочности при сроке работы выше 15 лет. Изоляция разрушается также при длительных перегрузках трансформатора, сопровождаемых перегревом обмоток (около 105 °С).
При сквозных токах КЗ вследствие динамических усилий наблюдается деформация обмоток, сдвиг их в осевом направлении и, как правило, механическое разрушение изоляции. Отгорание выводных концов, электродинамические усилия, небрежное соединение концов вызывают обрыв цепи обмоток, замыкание их на корпус или пробои с выходом трансформатора из строя.

При эксплуатации могут наблюдаться потрескивания внутри трансформатора, свидетельствующие о том, что между обмотками или их ответвлениями и корпусом происходят разряды (обмотки и металлические части магнитопроводов в трансформаторах представляют собой обкладки конденсатора). Это явление возникает в результате замыканий обмоток или ответвлений на корпус трансформатора при перенапрежениях или обрыве сети заземления. В этом случае трансформатор должен быть немедленно отключен, после чего газ необходимо проверить на горю- честь и отобрать пробу газа для проведения химического анализа.
Основные неисправности выводов транс форматоров: трещины, сколы и разрушения изоляторов в результате атмосферных перенапряжений, наброса металлических предметов или попадания животных на трансформатор, что приводит к междуфазному короткому замыканию на выводах, загрязнения изоляторов, некачественная армировка и уплотнение, срыв резьбы стержня при неправильном навинчивании и затягивании гайки. Наиболее характерные повреждения выводов — течь масла между фланцем вывода и крышкой, в армировке или в месте выхода стержня. Фланец представляет собой чугунную обойму и предназначен для крепления фарфорового вывода (изолятора) на крышке трансформатора, фарфоровый изолятор армирован во фланце армировочной замазкой, фланец закрепляется на крышке трансформатора болтами. Между фланцем и крышкой плотно уложена резиновая прокладка, на которую следует обратить внимание при ремонте.

Наиболее частые повреждения переключателей — оплавление или полное выгорание контактных поверхностей, вызываемое термическим действием токов короткого замыкания при недостаточном давлении (нажатии) подвижных контактов на неподвижные или при неполном их соприкосновении между собой.

Нарушение прочности сварных швов и недостаточная плотность прокладки между баком и крышкой вызывает течь масла из бака. Устраняют течь масла сваркой, а небольшие волосяные трещины ликвидируют чеканкой. Материалом для покрышечного уплотнения служит маслоупорная резина (марок С-90 и М-14) и пробковая прокладка; в отдельных случаях применяют картон неэлектрический, хлопчатобумажную или пеньковую веревку, асбестовый шнур. Прокладка из листового материала (клингерита, резины и пробкового листа) состоит из отдельных частей, которые соединены клеем или лаком.

Неисправности трансформаторов и способы их устранения

Источник

Какие бывают причины замены трансформаторов тока?

Трансформатор тока — это достаточно надежное, защищенное оборудование, которое стабильно функционирует на протяжении многих лет. Но, как и любую другую технику, их необходимо периодически менять, причем не дожидаясь явных сбоев в работе и поломок.

Трансформатор требует замены в следующих случаях:

• Подстанция морально устарела. На некоторых объектах до сих пор работают трансформаторы, установленные еще во времена Советского Союза. Такое оборудование в силу технического несовершенства не способно обеспечить точности учета, которая требуется в современных условиях. Как следствие, возникают финансовые потери, затруднен контроль рабочих режимов, пропускная способность ЛЭП используется не рационально.
• Трансформатор вышел из строя после перегруза. У каждой подстанции есть перегрузочная способность, когда она может работать на максимальном рабочем токе в течение непродолжительного времени. Но, в ГОСТ 7746-2001 есть данные по наибольшим первичным токам, которые далеко не у всех трансформаторов превышают номинальные. Когда потребитель повышает нагрузку без согласования с производителем подстанции, происходит перегрев обмоток, оплавление изоляции, короткое замыкание, после которого ремонтом силового трансформатора проблему уже не решить.
• Подошел срок поверки. Трансформатор может быть качественным, находиться в хорошем техническом состоянии, но часто по истечению срока проверки его меняют, потому что услуги электролаборатории могут обойтись дороже, чем покупка и установка новой подстанции.

Любые нарушения в работе оборудования должны стать причиной обращения к специалистам. Неисправный трансформатор эксплуатировать нельзя. Это опасно не только для самой подстанции, но и для всех потребителей, подключенных к цепи.

Источник

ООО ТК «Энергооборудование »
Трансформаторы тока, напряжения и силовые

О необходимости замены трансформаторов тока для повышения точности учета электроэнергии

статьи

О необходимости замены трансформаторов тока для повышения точности учета электроэнергии

В настоящее время доля электроэнергии в себестоимости промышленной продукции неуклонно возрастает. Если в конце восьмидесятых годов доля электроэнергии в себестоимости промышленной продукции составляла несколько процентов, то в настоящее время доля электроэнергии в машиностроении превышает 20%, а в энергоемких производствах достигает 60% и выше.

Существующие системы учета электроэнергии не обеспечивают требуемой в условиях рыночных отношений точности учета, так как они создавались в основном десятки лет назад, когда электроэнергия не являлась товаром и на точность ее учета не обращалось должного внимания.

Большие погрешности измерений электроэнергии и мощности приводят к нерациональному использованию пропускной способности линий электропередач, резервов мощности на электростанциях, затрудняют контроль режимов работы сетей и приводят к финансовым потерям как производителей и поставщиков, так и потребителей электроэнергии. Недостаточная точность измерений обусловлена рядом недостатков существующих систем учета электроэнергии, поскольку измерительные комплексы (ИК) создавались ранее, а также создаются и в настоящее время по типовым проектам, разработанным еще в 70–80-х годах XX века, в которых не предусматривались решения для обеспечения высокой точности ИК.

В измерительные комплексы средств учета электрической энергии (ИК) входят трансформаторы тока (ТТ) и напряжения (ТН), счетчики электрической энергии и цепи связи между ними.

Погрешности существующих ИК нередко превышают 5 – 10 %, что совершенно недопустимо в современных рыночных условиях.

Причиной столь значительных погрешностей ИК является то, что условия работы ИТ, устанавливаемых на электрических станциях и в электрических сетях, характеризуются многочисленными факторами, влияющими на погрешности ИТ.

При выпуске ИТ из производства во время приемосдаточных испытаний, погрешности определяются в нормированных диапазонах первичных токов, напряжений, мощности вторичной нагрузки и cos вторичной нагрузки согласно стандартов на ТТ и ТН, однако в эксплуатации нередко ИТ работают в условиях, для которых погрешности не нормированы.

Основными факторами являются:

для ТТ – первичный ток, мощность вторичной нагрузки, cos вторичной нагрузки, токи короткого замыкания в первичных цепях.

для ТН – мощность нагрузки во вторичных цепях, cos нагрузки во вторич- ных цепях, первичное напряжение.

Общими факторами для ТТ и ТН являются: частота сети, температура окружающего воздуха, коэффициент гармоник сети, вибрационные нагрузки при работе ИТ, транспортная тряска при транспортировании ИТ и срок эксплуатации.

При измерениях, требующих совместного использования ТТ и ТН факторами, влияющими на погрешность ИК, являются коэффициент мощности и характер нагрузки контролируемого присоединения.

Из-за конструктивных особенностей ТТ зависимости погрешностей от первичного тока и мощности вторичной нагрузки носят нелинейный характер и имеют разброс даже для ТТ одного типоисполнения.

Погрешности ТТ определяют по следующим выражениям

где токовая погрешность ТТ, %; угловая погрешность ТТ, мин; Кi – кратность первичного тока I1 по отношению к номинальному первичному то- ку I1H; I2H – номинальный вторичный ток; fН – номинальная частота переменного тока; W1 – количество первичных витков; Lср  средняя длина магнитного пути в магнитопроводе; Z2 – полное сопротивление вторичной цепи, определяют по формуле [1]

где R2 – активное сопротивление вторичной обмотки; Х2 – реактивное сопротивление вторичной обмотки; R2н – активное сопротивление вторичной на- грузки; Х2н – реактивное сопротивление вторичной нагрузки; – угол между вторичным током и вторичным напряжением, определяющий коэффициент мощности вторичной нагрузки ТТ (cos); – угол между вторичной ЭДС Е2 и вторичным током I2 определяют по формуле [1]

Ψ угол потерь, характеризующий соотношение активных и реактивных по- терь в материале магнитопровода, определяют по формуле

где KΨ, KF, , и Ψ0 – коэффициенты, зависящие от индукции в магнитопро- воде ТТ и от используемой марки стали, полученные экспериментально.

Из формул (1) и (2) видно, что погрешности ТТ зависят как от влияния внешних параметров сети, так и от конструктивных особенностей ТТ.

В аккредитованном Госстандартом России испытательном центре ОАО «СЗТТ» в течение ряда лет проводились экспериментальные исследования влияния внешних факторов на погрешности ИТ.

Результаты исследований приведены в работах 5.

По результатам аналитических исследований и экспериментов внешние факторы по степени влияния на погрешности ИТ можно разделить на три группы (таблица 1).

Первая группа охватывает факторы, оказывающие значительное влияние на точностные характеристики ТТ и ТН, то есть погрешности ИТ при воздействии этих влияющих факторов изменяются более чем на 80 % от допускаемой погрешности.

Таблица 1 – Классификация факторов, влияющих на метрологические характеристики измерительных ТТ и ТН

Номер группы	ТТ	ТН
Первая	Первичный ток, мощность вторичной нагрузки, cos	Мощность нагрузки, cos
Вторая	Температура окружающего воздуха, токи КЗ	Первичное напряжение, температура окружающего воздуха
Третья	Частота сети, воздействие вибраций и транспортирования, срок эксплуатации

Ко второй группе относятся факторы, не оказывающие существенного влияния на точностные характеристики ТТ и ТН, то есть погрешности ИТ при воздействии этих факторов изменяются на 10–80 % от допускаемой погрешности.

К третьей группе относятся факторы, практически не оказывающие влияния на точностные характеристики ИТ. К ним относятся факторы, погрешности при воздействии которых изменяются менее, чем на 10 % от допускаемой погрешности.

Рассмотрим более подробно влияние двух факторов на метрологические характеристики ТТ – мощности вторичной нагрузки и кратности первичного тока.

При увеличении мощности (сопротивления) вторичной нагрузки Z2Н более номинального погрешности ТТ возрастают. При дальнейшем увеличении Z2Н вторичной нагрузки угловая погрешность начинает уменьшаться и при значительном превышении Z2Н (в несколько раз) может приобретать отрицательное значение [6].

Для ТТ согласно стандарта [2] задаются допускаемые пределы токовой и угловой погрешностей в зависимости от первичного тока I1:

— для классов точности 0,2 и 0,5 в диапазоне 5 – 120 % номинального первичного тока;
— для классов точности 0,2S и 0,5S в диапазоне 1 – 120 % номинально- го первичного тока.

Пределы допускаемых погрешностей согласно стандарта [2] для указанных классов точности приведены в таблице 2.

Таблица 2 – Пределы допускаемых погрешностей трансформаторов тока

Класс точности ТТ	Первичный ток I1, % номинального значения	Предел допускаемой погрешности
		токовой	угловой
0,2	5 20 100-120	± 0,75 ± 0,35 ± 0,2	± 30 ± 15 ± 10
0,2S	1 5 20 100 120

± 0,75
± 0,35
± 0,2
± 0,2
± 0,2 ± 30
± 15
± 10
± 10
± 10 0,5 5
20
100-120 ± 1,5
± 0,75
± 0,5 ± 90
± 45
± 30 0,5S 1
5
20
100
120 ± 1,5
± 0,75
± 0,5
± 0,5
± 0,5 ± 90
± 45
± 30
± 30
± 30

На Рис. 1 и 2 приведены диапазоны погрешностей согласно стандарта [2].

Из графиков на рис.1 и 2 видно, что ТТ класов точности 0,2S и 0,5S имеют более узкие диапазоны погрешностей в области токов менее 20 % номинального первичного тока, чем ТТ классов 0,2 и 0,5 соответственно.

Согласно стандарта [2] мощность вторичной нагрузки должна находиться в диапазоне от 25 до 100 % номинальной вторичной нагрузки, а коэффициент мощности вторичной нагрузки 0,8 или 1.

Наиболее распространенным случаем нарушения требований стандарта является превышение мощности вторичной нагрузки.

В работе [6] показано, что превышение мощности вторичной нагрузки приводит к значительному ухудшению метрологических характеристик ТТ вплоть до того, что погрешности ТТ класса точности 0,5 могут соответствовать классу точности 10.

На Рис. 3 и 4 приведены графики погрешностей (математическое ожидание) ТТ типа ТПОЛ-10 класса точности 0,5 при различной мощности вторичной нагрузки.

В связи с широким внедрением электронных счетчиков для систем коммерческого учета электроэнергии, имеющие меньшее энергопотребление по сравнению с индукционными, особенную актуальность приобрел вопрос о соответствии погрешностей ТТ классу точности при мощности вторичной нагрузки меньше нижнего предела вторичной нагрузки.

По стандарту на электронные счетчики, мощность, потребляемая параллельной цепью (напряжения) электронных счетчиков активной энергии не должна превышать 10 ВxА, а последовательной (токовой) – 1 ВxА [7].

В действительности мощность счетчиков может быть еще меньше.

Наиболее распространенные типы ТТ класса напряжения 10 кВ рассчитаны на номинальную мощность вторичной нагрузки 10 ВxА.

Мощность токовой цепи электронного счетчика в 1 ВxА намного ниже нижнего предела мощности вторичной нагрузки, которая согласно [2] составляет 3,75 ВxА.

У большинства типов ТТ токовая погрешность отрицательная во всем диапазоне первичного тока, однако у некоторых типов ТТ токовая погреш- ность может принимать положительное значение при токах близких к номинальному и при уменьшении мощности вторичной нагрузки менее нижнего предела токовая погрешность может выйти за верхний предел допускаемой стандартом [2] токовой погрешности.

На Рис. 5 и 6 приведены графики погрешностей ТТ типа ТПОЛ 10 класса точности 0,5 при номинальной мощности вторичной нагрузки и без нагрузки.

Из графиков видно, что без подключения вторичной нагрузки токовая погрешность может выходить из верхнего предела допускаемой токовой погрешности для класса точности 0,5.

На рисунках 7 и 8 приведены графики погрешности ТТ типа ТПОЛ 10 класса точности 0,5S при номинальной мощности вторичной нагрузки и без нагрузки.

Из графиков видно, что погрешности ТТ класса точности 0,5S без вторичной нагрузки практически во всем диапазоне близки к нулю.

Следующий фактор – кратность первичного тока.

При уменьшении кратности первичного тока Кi токовая и угловая погрешности возрастают. Возрастание погрешностей нелинейное вследствие нелинейной зависимости коэффициентов KF, KΨ, и от индукции в магнитопроводе.

ТТ, как правило, работают при недогрузке по первичному току. Нередко трансформаторы классов точности 0,5 и 1 работают при первичном токе менее 5 % номинального первичного тока.

Это объясняется следующими причинами:

— коэффициенты трансформации ТТ выбирались завышенными исходя из проектной мощности электроустановок;
— ТТ выбирались исходя из требований стойкости к воздействию к токам короткого замыкания.

Согласно «Правил устройства электроустановок» (ПУЭ) для ТТ, предназначенных для учета электроэнергии при максимальной нагрузке присоединения ток во вторичной обмотке ТТ должен составлять не менее 40 % номинального тока счетчика, а при минимальной рабочей нагрузке – не ме- нее 5 %.

Данное требование ПУЭ сложно, а нередко и невозможно реализовать на практике, так как во многих узлах учета требуется заменить ТТ для ком- мерческого учета на ТТ с меньшим номинальным током, однако рассчитанный на прежний ток КЗ, что, как правило, технически невозможно.

Нередко требуют, чтобы стойкость к току термической стойкости уве- личилась в десятки раз, причем при сохранении существующих габаритов, или запрашивают трансформаторы с обмоткой для измерений с номиналь- ным первичным током в несколько раз меньше, чем номинальный первичный ток обмотки для защиты.

Однако стойкость к токам термической и динамической стойкости у такого ТТ определяется первичной обмоткой, рассчитанной на меньший ток.

Данное требование по минимальному току во вторичной обмотке не менее 5 % не учитывает тот факт, что для ТТ классов точности 0,5S и 0,2S при 1 % номинального первичного тока нормируются погрешности такие же, как при 5 % для ТТ классов точности 0,5 и 0,2 соответственно.

Поэтому ТТ классов точности 0,2S и 0,5S необходимо применять, когда ток контролируемого присоединения менее 5 % номинального.

На рис. 9 и 10 приведены графики погрешностей ТТ типа ТПОЛ 10 классов точности 0,5 и 0,2S из которых видно, что погрешности ТТ класса точности 0,2S в несколько раз меньше, чем у ТТ класса точности 0,5.

Следующим моментом в пользу ТТ классов точности 0,5S и 0,2S является то, что они имеют намного меньшие угловые погрешности по сравнению с ТТ с магнитопроводами из электротехнической стали.

Положительная угловая погрешность ТТ при малых первичных токах, как правило, намного больше, чем угловая погрешность ТН, и вызывает уменьшение угла между током и напряжением на вторичной стороне ИТ для случая активно-индуктивной нагрузки контролируемого присоединения.

Положительная угловая погрешность ТТ при малых первичных токах, как правило, намного больше, чем угловая погрешность ТН, и вызывает уменьшение угла между током и напряжением на вторичной стороне ИТ для случая активно-индуктивной нагрузки контролируемого присоединения.

Для случая активно-индуктивной нагрузки уменьшение угла на вторичной стороне ИТ приводит к тому, что активная электроэнергия при ма- лых первичных токах измеряется с положительной погрешностью, а реактивная – с отрицательной и соответственно к завышению cos оо₁ контролируемого присоединения [8].

При уменьшении cos ₁ контролируемого присоединения влияние уг- ловых погрешностей ИТ становится определяющим фактором, и положи- тельная погрешность трансформаторной схемы подключения счетчика для активной электроэнергии в несколько раз превышает отрицательную по- грешность напряжения ТН и токовую погрешность ТТ .

Таким образом, угловые погрешности ИТ приводят к тому, что погрешность ИК зависит не только от факторов, непосредственно влияющих на метрологические характеристики ИТ, но и от характера нагрузки и коэффициента мощности контролируемого присоединения.

В работе [9] показано влияние остаточного намагничивания после протекания токов КЗ, которое может приводить к значительному увеличению погрешностей ТТ и выходу из класса точности.

ТТ классов точности 0,5S и 0,2S из-за характеристик материала магнитопровода практически не подвержены влиянию токов КЗ.

На ОАО «Свердловский завод трансформаторов тока» серийно выпускаются ТТ классов напряжения от 0,66 до 35 кВ классов точности 0,2S и 0,5S. При использовании специальных сплавов оказалось возможным получить ТТ классов точности 0,2S и 0,5S, не увеличивая габаритные размеры и массу ТТ.

Однако ТТ классов точности 0,5S и 0,2S требуют строгого соблюдения требований стандартов по мощности вторичной нагрузки [10].

В связи с широким внедрением систем коммерческого учета была про- ведена следующая модернизация ТТ класса напряжения 10-35 кВ:

1. Введено пломбирование выводов измерительных обмоток ТТ защитной крышкой, предохраняющей от несанкционированного доступа;

2. Освоено серийное производство ТТ с тремя и четырьмя вторичными обмотками, из которых одна обмотка предназначена для коммерческого учета и имеет класс точности 0,5S или 0,2S; остальные обмотки предназначены для технического учета или релейной защиты;

3. ТТ классов точности 0,5S и 0,2S выпускаются в зависимости от требований заказчика с мощностью измерительных обмоток от 1 до 30 ВxА.

Выводы

1. Для повышения точности измерения электроэнергии наиболее эффективным является замена измерительных ТТ класса точности 0,5 и менее точных на трансформаторы классов точности 0,5S и 0,2S.

2. При замене ТТ с магнитопроводами из электротехнической стали на ТТ классов точности 0,5S и 0,2S с магнитопроводами из нанокристаллических или аморфных сплавов погрешность ИК уменьшается в несколько раз и практически не зависит от влияния первичного тока и токов КЗ в первичной цепи;

Литература

1. Афанасьев В.В. и др. Трансформаторы тока. — Л.: Энергия, Ленинградское отделение, 1989.-344 с., ил.

2. ГОСТ 7746-2001 Трансформаторы тока. Общие технические условия.

3. Раскулов Р.Ф., Эткинд Л.Л. Влияние воздействующих факторов на метро- логические характеристики ТТ и ТН с литой эпоксидной изоляцией/ Метро- логия электрических измерений в электроэнергетике.: Доклады науч.-техн. семинаров и конф. 1998-2001 гг. – М.: Изд-во НЦ ЭНАС.– 2001.– С. 317-327.

4. Раскулов Р.Ф., Смирнов А.С. Влияние температуры окружающего воздуха на погрешности измерительных трансформаторов/ Метрология электриче- ских измерений в электроэнергетике.: Доклады третьей науч.-практ. конфе- ренции. – М.: Изд-во НЦ ЭНАС.– 2003.– Доклад 22.–С.1-23.

5. Раскулов Р.Ф., Смирнов А.С. Влияние коэффициента мощности вторичной нагрузки на погрешности измерительных трансформаторов/ Метрология электрических измерений в электроэнергетике.: Доклады третьей науч.- практ. конференции. – М.: Изд-во НЦ ЭНАС.– 2003.– Доклад 23.– С.1–21.

6. Раскулов Р.Ф. Влияние вторичной нагрузки на погрешности трансформато- ров тока// Электрические станции.– 2003.–№7. – С. 43-45.

7. ГОСТ 30206-94 Статические счетчики Ватт-часов активной энергии пере- менного тока (классы точности 0,2S и 0,5S).

8. Раскулов Р.Ф., Влияние угловых погрешностей измерительных трансфор- маторов на точность определения коэффициента мощности нагрузки/ Метро- логия электрических измерений в электроэнергетике.: Доклады четвертой науч.-практ. конференции.– М.: Изд-во НЦ ЭНАС.–2004.–Доклад 25.–С.1–11.

9. Раскулов Р.Ф. Погрешности трансформаторов тока. Влияние токов корот- кого замыкания //Новости электротехники. – 2005.–№2 (32).–С.114-116.

10. Раскулов Р.Ф. О превышении мощности вторичной нагрузки для транс- форматоров тока классов точности 0,2S и 0,5S // Электрические станции.– 2003.–№8.–С. 59-62.

Рис. 1 Диапазон допускаемой токовой погрешности для трансформаторов тока различных классов точности по ГОСТ 7746-2001

Рис. 2 Диапазон допускаемой угловой погрешности для трансформаторов тока различных классов точности по ГОСТ 7746-2001

Рис. 3 Зависимость токовой погрешности ТТ ТПОЛ-10-300/5 от первичного тока при различной мощности вторичной нагрузки

Рис. 4 Зависимость угловой погрешности ТТ ТПОЛ-10-300/5 от первичного тока при различной мощности вторичной нагрузки

Рис. 5 Токовые погрешности ТТ ТПОЛ-10- 300/5 класса точности 0,5

Рис. 6 Угловые погрешности ТТ ТПОЛ-10- 300/5 класса точности 0,5

Рис. 7 Токовые погрешности ТТ ТПОЛ-10- 300/5 класса точности 0,5S

Рис. 8 Угловые погрешности ТТ ТПОЛ-10- 300/5 класса точности 0,5S

Рис. 9 Токовые погрешности ТТ ТПОЛ-10- 300/5 классов точности 0,5 и 0,2S

Рис. 10 Угловые погрешности ТТ ТПОЛ-10- 300/5 классов точности 0,5 и 0,2S

а) б)
Рис. 11 Векторная диаграмма токов и напряжений при активно-индуктивной нагрузке присоединения:
а — погрешности ТТ и ТН положительные; б — погрешность ТТ положительная,
погрешность ТН- отрицательная

Автор: Раскулов Р.Ф., главный конструктор отдела измерительных трансформаторов, к.т.н.,
ОАО «Свердловский завод трансформаторов тока».

Источник