Синхронная угловая частота напряжения сети рад с

Содержание

Расчет опасных напряжений при магнитном влиянии
РАСЧЕТ ТОКОВ К.З. В СЕТЯХ ДО 1 кВ
Разработка системы внутрицехового электроснабжения , страница 18
11. РАСЧЕТ ОСВЕТИТЕЛЬНОЙ СЕТИ ЦЕХА

Расчет опасных напряжений при магнитном влиянии

– угловая частота влияющего тока, рад/с;

Гн/кн.

По формуле (1) наведенное напряжение будет равно:

Uм 12= 1,386∙10-4∙922,552∙35∙314 = 1405,543В

Uм21 = 1,386∙10-4∙1033,401∙35∙314 = 1574,425 В

Для вынужденного режима работы тяговой сети опасное напряжение при параллельном сближении вычисляется но формуле:

, (4)

где КФ – коэффициент формы влияющего тока, который характеризует увеличение индуктированного напряжения вследствие несинусоидальности тока тяговой сети, обусловленной работой выпрямителей электроподвижного состава. При расчете влияний на провода воздушных линий принимаем КФ=1,15;

S – результирующий коэффициент экранирующего действия. Для воздушной цепи он равен коэффициенту экранирующего действия рельсов Sр, который для однопутного участка при s=10∙10-3¸50∙10-3 См/м – S=0,5 ¸ 0,58.

Величину эквивалентного тока на длине сближения при вынужденном режиме работы тяговой сети определяют из выражения:

(5)

где: Iрез – результирующий ток расчетного плеча питания при вынужденном режиме работы тяговой сети.

Кт – коэффициент, характеризующий уменьшение эквивалентного тока по сравнению с нагрузочным результирующим. Его величина зависит от количества поездов, одновременно находящихся в пределах расчетного плеча, и взаимного расположения линии связи и влияющего тягового плеча.

Если принять, что при числе т поездов, одновременно находящихся на тяговом плече lт они расположены на расстоянии lт/т друг от друга, потребляют одинаковые токи, один из поездов находится в конце тягового плеча и падение напряжения до него равно максимально допустимому значению, то величина результирующего тока может быть определена по формуле:

(6)

где – максимальная потеря напряжения в тяговой сети между подстанцией и наиболее удаленным от нее электровозом.

При lТ ³ 30 км =8500 В;

Cosj – коэффициент мощности электровоза, который может быть принят равным 0,8; Sinj = 0,6

m – количество поездов, одновременно находящихся в пределах плеча питания при вынужденном режиме

, (7)

Iэкв =702,842 ∙ 0,542=380,706 А.

U м = 1,15 ∙ 314 ∙ 1,386∙10-4 ∙ 380,706 ∙ 0,6 ∙ 35 = 400,128 В.

Автогрейдер тяжелого типа
ТО-1 ТО-2 Т СО К ТО-1 ТО-2 Т СО К 60 240 960 2 5760 8 22 360 48 770 Нпл=2024 ЗМР=41% Расчет трудоемкости: Автогрейдер тяжелого типа ТО-1 ТО-2 Т СО К ТО-1 ТО-2 Т СО К 60 240 960 2 .

Suzuki подготовила спортивную комплектацию Swift
6 декабря компания Suzuki начала в Японии продажи новой «спортивной» комплектации автомобиля Suzuki Swift. Комплектация получила наименование «Limited», и всего будет выпущено 1000 таких автомобилей. Вся «спортивность» ограничилась установкой переднего спортивного бампера, обвесов, вороненых литы .

Созданный с заботой о безопасности Вашей семьи
Гранд Витара имеет многочисленные активные и пассивные меры по обеспечению безопасности Вашей семьи. Превосходная круговая обзорность: высокая посадка водителя и пассажиров, разработанные с учётом лёгкого обзора зеркал заднего вида оконные проёмы дверей, запасное колесо, имеющее крепление, смещённ .

Источник

РАСЧЕТ ТОКОВ К.З. В СЕТЯХ ДО 1 кВ

Расчет токов к.з. необходим для проверки выбранного электрооборудования, коммутационных аппаратов, выбора уставок релейной защиты. Необходимо рассчитать:

1) начальное значение периодической составляющей тока к.з.; 2) апериодическую составляющую тока к.з.;

3) ударный ток к.з. При расчетах токов к.з. необходимо учитывать: 1) индуктивные сопротивления всех элементов короткозамкнутой цепи: основные трансформаторы, проводники, трансформаторы тока, реакторы, токовые катушки автоматических выключателей; 2) активные сопротивления элементов к.з. цепи; 3) активные сопротивления различных контактов и контактных соединений; 4) значения параметров синхронных и асинхронных электродвигателей;

5) активное сопротивление электрической дуги в месте к.з. (при учете сопротивления дуги получают минимальное значение тока к.з.).

Составляется расчетная схемас нанесением на ней точек к.з. Затем составляется схема замещения, на которой указываются активные и реактивные сопротивления в мОм, приведенные к ступени напряжения сети точки к.з.

Расчет сопротивлений различных элементов схемы замещения ведется в следующем порядке:

X_c— эквивалентное индуктивное сопротивление энергосистемы , приведённое к ступени НН , рассчитывается по формуле:

; ,

где r₁ — активное сопротивление статора, мОм; r₂ — активное сопротивление ротора, мОм, приведенное к статору.

где U_нф = U_н/Ö3 -номинальное фазное напряжение АД, кВ. И др.элементы.

Расчет начального действующего значения периодической составляющей токатрехфазного к.з. I_ПО (кА) при питании от энергосистемы через понижающий трансформатор определяют по формуле ,

где U_{СТ НН} — напряжение ступени (400 В) сети, в которой произошло к.з.; r₁_å , х₁_å — соответственно суммарные активные и индуктивные сопротивления прямой последовательности цепи к.з., мОм. Эти сопротивления равны:

Начальное действующее значение периодической составляющей тока к.з. от СД I_{ПО СД} (кА) рассчитывают по формуле

Для СД, которые до к.з. работали с перевозбуждением, ЭДС: Для СД, работающих до к.з. с недовозбуждением, ЭДС:

Начальное действующее значение периодической составляющей тока к.з. от АД I_{ПО АД} (кА) определяется по формуле

где и r_АД — соответственно сверхпереходное индуктивное и активное сопротивления АД, мОм; Cверхпереходная ЭДС АД:

Расчет апериодической составляющей тока к.з. в начальный момент к.з. ведется по формуле

В произвольный момент времени i_at в радиальных сетях рассчитывают по формуле ,

где t — время, с; Т_а — постоянная времени затухания апериодической составляющей тока к.з., с, равная ,

где х_å и r_å — результирующие индуктивные и активные сопротивления цепи к.з., мОм;

w_с = 2pf — синхронная угловая частота напряжения сети, рад/с.

Расчет ударного тока к.з. в ЭУ при питании от энергосистемы выполняется по формуле ,

где к_уд — ударный коэффициент, который может быть определен по кривым.

Ударный ток от АД i_уд.АД (кА) рассчитывают с учетом затухания амплитуды периодической составляющей тока к.з.

Расчет токов однофазного к.з. при питании от энергосистемы через питающий трансформатор выполняется по формуле

где r₁_å и х₁_å — определяются как для трехфазной цепи, мОм; r_о_å и х_о_å — суммарные активное и индуктивное сопротивления нулевой последовательности цепи относительного тока к.з., мОм.

Начальное значение периодической составляющей (кА) с учетом синхронных и асинхронных ЭД рассчитывают:

где — эквивалентная сверхпереходная ЭДС (фазное значение), В.

Расчет токов двухфазного к.з. при питании от энергосистемы через понижающий трансформатор. Начальное значение периодической составляющей тока к.з. I_ПО (кА) определяют по формуле ,

Дата добавления: 2015-04-18 ; просмотров: 14 ; Нарушение авторских прав

Источник

Разработка системы внутрицехового электроснабжения , страница 18

(с), (10.32)

где ω – синхронная угловая частота напряжения сети, рад/с.

Согласно [2] проводники, питающие отдельные неответственные электроприемники, при отсутствии угрозы возникновения взрыва или пожара из-за повреждения проводника на термическую стойкость по току КЗ не проверяются. Параллельно проложенные кабели проверяются по сквозному току КЗ [2].

Проверка кабеля КЛ4 (см. рис 10.1.)

По (10.32) с.

В данном случае tоткл = 0,03 с (время действия выключателя QF5 при КЗ в точке К7 по рис. 10.3).

Минимальное стойкое сечение по (10.31)

Сечение кабеля соответствует требованию термической стойкости.

Аналогичный расчет производится для остальных проводников. Результаты проверки представлены в табл. 10.3.

Проверка кабелей по термической стойкости

, кА

Время затухания апериодической составляющей

Требуемое сечение проводника по условию термической стойкости

Fmin.T,

11. РАСЧЕТ ОСВЕТИТЕЛЬНОЙ СЕТИ ЦЕХА

11.1. Расчет осветительной установки для участков цеха.

Задачей расчета осветительной установки является определение числа и мощности источника света или определение фактической освещенности, создаваемой спроектированной установкой.

Для расчета общего равномерного освещения на заданную освещенность горизонтальной поверхности при отсутствии затененного оборудования, для светильников любого типа используется метод коэффициента использования светового потока [10].

При расчете по этому методу световой поток ламп в каждом светильнике, необходимый для создания заданной минимальной освещенности (норма освещенности – E_н), определяется по формуле:

(лм), (11.1)

где K_зап – коэффициент запаса; F – площадь освещаемой поверхности, м 2 ;

z = E_ср/E_н – коэффициент минимальной освещенности (для ламп накаливания и ДРЛ принимается z = 1,15); E_ср – средняя освещенность, лк; N – число светильников; η – коэффициент использования светового потока источника света, доли единиц.

Размещение светильников на плане помещения определяется следующими размерами: H – высотой помещения (8,2 м), h_с – расстоянием светильника от перекрытия (1,2 м), h_п =H — h_с – высотой светильника над полом (7 м), h_р – высотой расчетной поверхности над полом (0,8 м), L_а – расстоянием между соседними светильниками, L_b — расстоянием между соседними рядами ламп; l – расстоянием от

крайних светильников или рядов светильников до стены, h – расчетной высотой, определяемой по формуле:

(м), (11.2)

Коэффициент использования светового потока является функцией индекса помещения i, который определяется по формуле:

, (11.3)

— для механического участка ;

— для сварочного участка ;

— для термического отделения ;

— для электроремонтного отделения .

Коэффициенты использования выбираются по [табл. 5.9, 10] в зависимости от расчетной высоты h и от следующих коэффициентов: ρ_п – коэффициент отражения потолка (принимаем ρ_п = 0,7), ρ_с – коэффициент отражения стен (принимаем ρ_с =

= 0,5), ρ_р – коэффициент отражения расчетной поверхности (принимаем ρ_р = 0,1).

— для механического участка η = 0,82.

— для сварочного участка η = 0,82.

— для термического отделения η = 0,82.

-для электроремонтного отделения η = 0,74.

Для общего освещения производственных помещений высотой более 8 м, в которых не требуется правильной цветопередачи, применяются лампы типа ДРЛ.

Принимаем к установке лампы ДРЛ в светильниках РСП05/Г03 (предназначены для общего освещения производственных помещений).

Для принятых светильников, имеющих глубокую кривую силы света, находим расстояние между светильниками в ряду:

где λ_э для светильников, имеющих глубокую кривую силы света равен 1.

При данном расстоянии между светильниками в ряду можно разместить 4 светильника.

При данном условии расстояние от стены до лампы определяется как:

м.