Выходной трансформатор для кт88

OT-PPUK-6.0/4/16-50 двухтактные выходные трансформаторы для лампового усилителя КТ88, КТ120, 6550

Описание

Самое высокое качество звукового двухтактного трансформатора по доступной цене!

OT-PPUK-6.0/4/16-50 — двухтактные выходные трансформаторы с ультралинейным отводом звуковой мощностью 50 Вт для сборки лампового усилителя мощности «TRAFOLINE ES» на радиолампе КТ88, КТ120, 6550

Полностью балансные выходные трансформаторы на симметричном каркасе c катодной обмоткой

• Приведенное сопротивление 6,0 КОм
• DCR I = 65 Ом x 2
• DCR II = 0,2 Ом (4 Ом) ; 0,8 Ом (16 Ом)
• АЧХ 12 Гц — 35 КГц @ 1ДБ
• Магнитопровод пакетный из пластин EI120 x 50 Отожженная сталь М6 (M165-35S) толщина пластин 0,35мм,) производство Германия
• Максимальное рабочее постоянное напряжение : 1000 В
• Максимальная звуковая выходная мощность : 50 Вт @ 50 Гц
• Вакуумная пропитка лаком
• Бандаж из немагнитных материалов
• Идеальная геометрия
• Выводы обмоток оформлены на медные монтажные ламели

Каждое изделие имеет индивидуальный паспорт с указанием маркировки выводов, технических параметров и установочных размеров.

ВАЖНО! Фотографии изделий в описании представлены ДЛЯ ПРИМЕРА!

Разработка и производство «Золотая Середина»

Видео о звуковых трансформаторах н а канале

Выходные двухтактные трансформаторы 50 Вт в ламповый усилитель мощности заказать и купить по выгодной и разумной цене в интернет магазине «СОБЕРИ.ПРО-ФЕССИОНАЛЬНО!» . Доставка по всей России!

Галерея

• 

Источник

Тема: РР трансформатор для КТ-88

Опции темы

Поиск по теме

Отображение

РР трансформатор для КТ-88

Коротко о серийном выходном РР тр-ре под КТ-88(6550,EL-34,КТ-66) на ШЛ32х32х80х25.
1.Диапазон На 1вт 4гц-100 000гц(по -3дб).На 30вт вых. мощности в живой схеме 14гц- 50 000гц (в ОдБ .
2.Каркас разделён на 2 одинаковые части.Абсолютно симметричен.
3.Активное сопротивление первичной обмотки 131,2 ом.Проводом 0,315 ПЭТВ-2
4.Изоляция-лаварил (Эл. прочность 0,06мм -3кВ).
5.Вес с креплениями 3,7кГ.
6.Сталь магнитопровода ШЛ32х32х80- 3413.Вmax=1,85Тл.
7.Габариты и внешний вид-на рисунке.
8.Гарантия- 10лет.
9.Выводы на 4 и 8 ом,легко коммутируется и на 16 ом.
10.Возможность включения в ультралинейном режиме.
Стоимость пары таких тр-ров -300дол.США (без пересылки)

ответы на письма(по этой теме).
цитата сообщение от tverskoi (г.Москва)
Юрий, использовал ваши трансформаторы в 2х конструкциях, впечатления самые положительные.
на макете сравнил с hammond 1650n, оставил ваши, однозначно впереди. большое спасибо за качественную продукцию.
вопрос, трансформаторы для кт88 и с симметричным выходом, можете описать разницу в звуке. у моих друзей или se, или рр стандартный выход, не с чем сравнить и послушать. хочу определиться стоит ли овчинка выделки, очень интересно, такой конструктив просто не попадался. есть отличный корпус для рр и хочется сделать хорошо.
спасибо большое за высокую оценку нашего труда!а также интересный вопрос.
в двух словах о преимуществах выходного рр тр-ра со средней точкой во вторичной обмотке:
1.симметрично распределяются ёмкости вторичной обмотки относительно корпуса(средняя точка),чего просто нет при классическом варианте вторички.
2.это даёт -расширение полосы в области верха ещё примерно на 30% и более,что чрезвычайно положительно сказывается на микродинамике-ещё более растёт разрешающая способность усилителя и все вытекающие отсюда положительные последствия .
3.возможность использовать симметричную обратную связь (самую честную-драйверный каскад-в катоды)неглубокую,очень короткую-быстродействующую и,конечно,»на любителя»).
4.недостаток -более сложен в производстве.

здравствуйте,уважаемые друзья и коллеги!сейчас в Москве имеются несколько пар серийных выходных трансформаторов для кт-88(6550,6l6,el-34 и др.).связь по телефону:8-964-582-18-16.

Имеются готовые пары выходников под КТ-88(можно и для КТ90,КТ-66,EL-34 и 6550) ,на ШЛ32х32х80х25,сталь 3414,пластины-0,35. Raa=6,5ком,Нагрузка 4 и 8ом,легко перекоммутировать на 16ом,при необходимости.Имеются к ним и экраны-кожухи (стальные).Аргонная сварка,покраска-чёрный металлопорошок.На 30вт выходной мощности диапазон 14-100 000гц (-2дБ).Вес каждого трансформатора-3,6кг.Гарантия на выходные трансформаторы-10лет.Готовые трансформаторы есть в Москве и в Харькове(Украина)
К парам выходных есть ещё и силовики (ок.300вт).Данные силовика:
Силовые тр-ры пропитываются лаком МЛ-92(вакуумная пропитка) и сушатся в спец. печи.

1.для «гурманов» предлагается два варианта моделей выходных трансформаторов(кт-88 и el-34) на ш-железе (м6) с теми же наборами стали ш32х32-сечение и окно 32х80.толщина пластин 0,2 мм.
2. и более мощный вариант трансформатора на ш-железе ш32х64 и окно 32х80.(можно использовать на лампы кт-120,кт-150 или по 2 лампы в параллель кт-88,кт-90 и подобных).

Здравствуйте,уважаемые друзья и коллеги!
Сейчас в Москве имеются на продажу РР трансформаторы для КТ-88,КТ-90,EL-34 ,на магнитопроводах ШЛ32х32х80х25 (вес 3,6кг сталь 3414,толщина пластин 0,35мм.Raa=6,5ком. Разумеется с отводами под ультралинейное включение.Вторичка расчитана на 4х и 8ми- омную нагрузку.Вторичную обмотку легко перекоммутировать на 16ом.Диапазон частот 12-120 000Гц (по -2дБ) на выходной мощности 30вт.
Имеются для них и силовые тр-ры (ок. 300вт/50Гц).
Стоимость выходных трансформаторов-19500руб. за пару.
Стоимость силового трансформатора 300вт(можно с Вашими небольшими изменениями)-6500руб.
Отдельно продаются к ним стальные кожухи ( 1,5мм) ,безшовная аргонная сварка.покраска-чёрный металлопорошок.975руб./ за 1 шт.

Источник

Ламповый SE усилитель на лампах KT88, 6550, KT90, 6П3С, 6П44СМ

Содержание / Contents

↑ Исходная схема

↑ Борьба с кенотроном

Собрал, запустил, а не тут-то было. Напряжение на выходе 360В. Пришел к выводу, что силовик намотанный мной в ручную не вытягивает усилок по мощности. Но я не сдаюсь и начинаю искать трансформатор серии ТАН или ТА — такой, который вытянет по мощности мое творение.
И нахожу ТА-238, который по данным из справочника подойдет с руками и ногами.

Приготовил для него место, установил, закрепил, подключил замеряю… 360В. Я в недоумении, что такое.
Схему БП перепроверил, она очень простая, крутил-вертел, пока где-то не коротнуло. Кенотрон 5Ц4С вышел из строя. Обидно, но нужно продолжать начатое дело и искать другой кенотрон.
Нашел 5Ц8С, поменял под него панельку, припаял, мерю и не верю своим глазам! Пожалуйста, 410В на выходе, да и кенотрон очень даже ничего на вид.

Не успокоился и купил новый 5Ц3С, поставил — 360В. И тут все стало ясно. Первый транс не в чем не виноват, но ничего, пусть полежит, следующую конструкцию сделаю с ним.

Для питания цепи смещения используется отдельная обмотка ТАНа со своим выпрямителем (диодный мост и электролиты).

Спаял простую схему задержки подачи анодного питания:

При указанных номиналах, задержка составляет примерно 1,5 минуты и при срабатывании реле загорается буква «А» на 7-сегментном индикаторе на панели усилка.
Еще добавил цифровую индикацию напряжения сети, выполненную на готовом китайском модульке.

По поводу дросселей. Хотел применить электронный дроссель на MOSFETe, но когда спаял и подключил, напряжение упало. Решил не заморачиваться с его настройкой и поставил временно дроссели типа Др-5-0.08 из БП старых ламповых телевизоров. Они там так и остались и никакого шума в колонках.

↑ Наладка и окончательная схема

Первое включение, подача сигнала и усилок запел. Это радует.
Теперь нужно ввести выходные лампы в режим. Выставил 80 мА (между анодом и выходным трансформатором) вращением подстроечника 47 кОм.
Подключил осциллограф, а он мне выдает что срезан нижний порог синусоиды. Решил избавиться от этого недостатка, хотя на слух не слышно.

Начал уменьшать напряжение на смещение — стало хуже, вернул на 60В. Начал проверять все контрольные точки и подстраивать в нужное значение. Пришлось много потрудиться, чтобы сделать все правильно. Но оно того стоит, усилитель еще ярче запел и исчезла ступенька в показаниях осциллографа, синусоида стала ровная, красивая.

Большое спасибо согражданам-датагорцам, помогли мне и направили мои размышления в нужное русло.
Вот внесенные мной изменения:

↑ Корпус и элементы дизайна

Внутренности все выкинул, они не пригодны для использования в ламповых конструкциях. Не спешите отмахиваться от медоборудования, это очень удобное сырье для конструкций.

Нашел тонкий лист алюминия, вырезал, обработал, отшлифовал, прикрутил сверху — под лампами, блестит красиво.
Рядом, слева и справа металлические «ограждения» — это мебельные ручки высокого качества.

В ручке громкости просверлил отверстие и вставил на клей маленький светодиод, а подсоединил тонким и очень гибким проводом, он тоже из недр того медицинского аппарата.

Крышку для выходных трансформаторов сделал из текстолита и покрасил в цвет корпуса.

Что делать на передней панели никак не мог придумать, ведь на ней очень много ненужных отверстий. Решил вставить стекло, а за стеклом разместить индикатор уровня взятый с «Маяка». Чтобы не было видно внутренностей усилка стекло взял темное. Нашел схему подключения индикатора:

Сделал для него стабилизированное питание, работает и красиво дрыгается под музычку. Сигнал решил взять со входа, чтобы видеть какой мощности сигнал поступает на усилок. Включил генератор на 1000Гц и подал 0,9В на вход, а переменными резисторами подстроил так, чтобы индикатор показывал все зеленные сегменты. Наладка индикатора закончена.

↑ Выходные трансформаторы

↑ Испробованные лампы

Схема усилителя подойдет для других ламп которые я тестировал на этом усилителе, вводя их в свой режим работы:
— КТ88 – шикарная лампа, глубокий и бархатный бас.
— 6550 – лампа выше по частотам, очень детально обыгрывает средину, замечательно подойдет для гитарного звука.
— 6П3С – очень хорошо звучит, но слабее по мощности и не такой глубокий бас как у КТ88;
— 6П3С-Е – не фонтан, сильно бубанят басы;
— 6П44СМ – тож не плохо, но мало мощности и для нее нужно меньше питание, примерно 300В;
— КТ90 – супер, замечательно, но не для этих выходников, для нее нужно больше железа;
— EL34 – не пробовал, пока не имею такой лампы, но хочу попробовать

↑ Видео

Возле кенотрона есть два отверстия (на видео видны), это для того чтобы отверточкой вводить лампы в нужный режим.

↑ Наш форум

Есть тема на датагорском форуме по этому усилителю.
//forum.datagor.ru/index.php?showtopic=8686

Большое спасибо за внимание.

Камрад, рассмотри датагорские рекомендации

🌼 Полезные и проверенные железяки, можно брать

Опробовано в лаборатории редакции или читателями.

Источник

Статьи

Двухтактный усилитель на КТ88 ( Нобу Шишидо) 06.04.2016 16:26

По мотивам Нобу Шишидо. Двухтактный усилитель на КТ88

Эту схему двухтактного усилителя, входной и драйверный каскад которой выполнены по мотивам этой схемы гения звука Нобу Шишидо (WAVAC audio lab), придумал известный разработчик ламповой звукотехники Михаил Брон, идеи и дельные замечания которого помогли мне воплотить это проект, за что ему большое человеческое спасибо!

Статья откорректирована в 2016м году: исправлены найденные ошибки.

Содержание

Принципиальная схема лампового двухтактного усилителя

Схемотически усилитель состоит из двух блоков: собственно усилительного каскада, схема которого приведена на рис. 1 и источника питания, схема которого приведена на рис. 2.

Принципиальная схема усилительного каскада

Рис. 1. Принципиальная схема усилительного каскада

Принципиальная схема источника питания

Рис. 2. Принципиальная схема источника питания

Расчёт источника питания усилителя

Расчёт выпрямителя анодных напряжений (Блок «A»)

В качестве силового трансформатора был выбран трансформатор МЕ–225 фирмы ISO Танго.

Рис. 3. Трансформатор МЕ–225

со следующими параметрами:

Напряжение на первичной обмотке (действующее значение) U1_AC = 230V
Паспортные напряжения на вторичных обмотках (действующие значения) U2_AC = 400V–360V–0–100V–360V–400V (для питания анодных цепей используются отводы 360V).
Номинальный ток анодной обмотки, протекающий через отвод 400V I2_AC = 0.225A.

Паспортная мощность трансформатора (расчитанная по вторичным обмоткам):

P2 = 2 x 5.0V х 3.3A + 6.3V х 3.3A + 10V x 3.3A + 400V x 0.225A = 177VA

Расчёт потребляемой мощности анодных и накальных цепей

ток покоя выходных ламп: 2 х 65мА = 130мА
ток покоя драйверной лампы: 27мА
ток покоя входного каскада: 3.8мА
ток делителя смещения (bias) накала » верхней» лампы входного каскада: 2.5мА

Суммарный ток покоя (ток, протекающий через половину анодной обмотки трансформатора в течение полупериода): 130 + 27 + 3.8 + 2.5 = 163.3мА ( 164мА ).

Напряжение, приложенное к аноду кенотрона в течение полупериода: U2_AC = 360V

Мощность, потребляемая с анодной обмотки: 2 х I2_AC х U2_AC = 2 х 0.164 х 360 = 118VA.

ток накала кенотрона GZ34: 1.9A (два кенотрона – 3.8А)
ток накала выходной лампы КТ88: 1.6А (две выходные лампы – 3.2А)
ток накала драйверной лампы EL38: 1.4А
ток накала входной лампы 6J5G: 0.3А (в расчёт принимается только одна «верхняя» лампа, поскольку накал «нижней» лампы запитывается от отдельного трансформатора)

Суммарный ток накальных обмоток: 3.8А + 3.2А + 1.4А + 0.3А = 8.7А.

Мощность, потребляемая с накальных обмоток: 5.0V х 3.8А + 6.3V x 3.2А + 6.3V x (1.4А + 0.3А) = 19 + 20.6 + 10.7 = 50.3VA.

Суммарная потребляемая мощность со вторичных обмоток трансформатора: Р₂ = 118VA + 50.3VA = 168.3VA.

Особенности подключения трансформатора

Накальные обмотки 0–5V 3.3А запаралелены для питания накала 2х кенотронов.

Обмотка 0–5.0V–6.3V 3.3A с отводом от 6.3V используется для питание накалов «верхней» лампы входного каскада и драйверной лампы. Нижний по схеме вывод этой обмотки подключен к делителю напряжения, так что половина анодного напряжения входного каскада (постоянное смещение) «поднимает» потенциал накала этих ламп с целью убрать разность потенциалов между катодами и нитями накала.

Обмотка 0–6.3V–10.0V 3.3A с отводом от 6.3V используется для питания накалов выходных ламп.

Поскольку к «нижней» лампе входного каскада не подводится постоянное смещение, то для питания накала «нижней» лампы, а так же схемы задержки подачи анодного напряжения, используется отдельный накальный трансформатор Т2 266JB6 от Хаммонда.

Измеренное активное сопротивление одной половины анодной обмотки трансформатора = 41.3Ω (отвод 400V) или 37.2Ω (отвод 360V), второй половины – 43.3Ω (отвод 400V), или 39Ω (отвод 360V) можно считать среднее значение сопротивления половины анодной обмотки трансформатора R_ТР2 = 42.3Ω (отвод 400V) или 38.1Ω (отвод 360V).

Коэффициент трансформации (отношение числа витков первичной обмотки ко вторичной или отношение напряжения на первичной обмотке к напряжению на вторичной обмотке) для анодной обмотки 2 х 360V:

n_Р = U_А / U2_АС = 230V / ( 2 х 360V ) = 0.32.

Измеренное сопротивление первичной обмотки трансформатора R_ТР1 = 4.4Ω.

Приведенное ко вторичной обмотке сопротивление трансформатора R_ТР = R_ТР2 + R_ТР1 / n_Р = 90Ω.

Работа выпрямителя на статическую нагрузку

При отсутствии входного звукового сигнала, для выпрямителя усилитель является статической нагрузкой с потребляемым от источника питания анодным током I_Р = 164мА и накальным током I_F = 8.7А.

Рис. 4. Условная схема выпрямителя, работающего на статическую нагрузку

Падение напряжения на анодной обмотке трансформатора.

Потребляемый статический ток I_Р = 164мА, протекающий через половину анодной обмотки трансформатора с активным сопротивлением 90Ω / 2 приведёт к падению напряжения на ней, равному 0.164А х 45Ω = 7.4V. Поэтому напряжение U_Р, подаваемое на анод кенотрона, будет равно U2_АС – 7.4V = 352V.

Падение напряжения на кенотроне.

Предполагается использовать два запараллеленных кенотрона, поэтому через один диод будет протекать только половина тока, т.е. 164 мА / 2 = 82мА. Для лампы GZ34 определяется из паспортных данных (см. рис 5) для тока 0.082А падение напряжения на одном диоде составит 13.5V.

Рис. 5. Анодная характеристика кенотрона GZ34 (описание лампы (by Philips Data Handbook) взято с сайта frank.pocnet)

Таким образом суммарное падение напряжения на активном сопротивлении половины анодной обмотки трансформатора и кенотронах ΔU = 8V + 13.5V = 21.5V.

Прямое напряжение, приложенное к анодам кенотрона на холостом ходу выпрямителя U_P0 = √2 х U2_AC = √2 х 360V = 509V. До этого напряжения должен зарядиться первый конденсатор фильтра при отсутствии нагрузки.

Рабочее напряжение первого конденсатора фильтра должно быть примерно на 10% больше, чем расчётное напряжение, т.е. 509 + (509 х 0.1) = 560V (600V).

Поскольку анодная обмотка и первый конденсатор фильтра включены по отношению к кенотрону последовательно, то в момент отрицательного полупериода напряжения, приложенного к аноду (кенотрон заперт), катод кенотрона находится под положительным напряжением первого конденсатора фильтра Uс. Таким образом, между анодом и катодом кенотрона появляется удвоенное амплитудное напряжение вторичной обмотки (Peak Inverse Voltage) Uобр = 2 х U_P0 = 2 х 509 = 1018V.

Амплитудное значение напряжения на катоде кенотрона:

U_К = √2 x (U2_AC – ΔU) = √2 x (360V – 21.5V) = 479V.

Амплитуда пульсаций напряжения на конденсаторе С1 ёмкостью 47μF:

= Iвых / (2 x f_C x C) = 0.164 / (2 x 50 x 47e –6 ) = 35V (p–p).

Выпрямленное напряжение на конденсаторе U_С1 = U_К – U_C1

При этом можно считать нагрузку выпрямителя активным сопротивлением R_Н = Uвых / Iвых = 461 / 0.164 = 2811Ω. (с учётом активного сопротивления дросселя – 40Ω нагрузочное сопротивление выпрямителя станет равным 2851Ω).

Расчёт индуктивного фильтра (Блок «B»)

Для дальнейшего снижения пульсаций использован индуктивный фильтр (см. рис 6), построенный на дросселе LC–3–350D фирмы ISO Танго со следующими параметрами:

Поскольку дроссель обладает активным сопротивлением, то напряжение на выходе фильтра (U_C2) будет меньше входного напряжения (U_С1) на величину I_Р х 40Ω. Для статической нагрузки 164мА это падение составит 6.6V, таким образом напряжение на конденсаторе С2 при токе нагрузки 164мА составит 454.4V.

Коэффициент фильтрации индуктивного фильтра К_Ф = 4 х π 2 х f 2 x L x C2, где

f – частота пульсаций фильтруемого напряжения (для двухполупериодной схемы выпрямителя частота пульсаций равна 100Гц).
L – индуктивность дросселя, Гн.
С – ёмкость следующего за дросселем, конденсатора (С2), Ф.
показывает во сколько раз напряжение пульсаций на выходе фильтра меньше напряжения пульсаций на входе фильтра, т.е. К_Ф = U_C1

Таким образом, для выбранного конденсатора С2 = 470μF, К_Ф= 4 х π 2 х 100 2 x 3 x 470e –6 = 556.6 и напряжение пульсаций на выходе фильтра U_C2

Рабочее напряжение конденсатора на выходе дросселя в силу незначительного напряжения пульсаций, может быть выбрано примерно на 5% больше выходного напряжения фильтра = 454.4V + 0.05 х 454.4V = 477V (представляется возможным использование конденсатора со стандартным рабочим напряжением 550V).

Дополнительная фильтрация пульсаций может быть достигнута фильтром — пробкой, состоящим из дросселя L1 и подключенного параллельно ему конденсатора С3. Если вход и выход дросселя фильтра шунтировать конденсатором, то получится паралельный резонансный контур (резонанс токов), имеющий для резонансной частоты максимальное сопротивление. Такой контур можно рассчитать для резонансной частоты 100 Гц исходя из следующего условия:

Условие резонанса токов: Y_C = Y_L (где Y — проводимость) откуда ωC = 1/ωL, откуда ω = 1/√(LC). При том, что ω = 2πf, получаем f (100 Гц) = 1/(2π√(LC)). Для индуктивности дросселя 3 Гн значение шунтирующей ёмкости будет равным: C_ш = 1/(L x (2 x π x f) 2 ) = 1/(3 x ((2π x 100) 2 )) = 0.844μF (выбрано стандартное значение 0.82μF).

Минимальное значение тока, протекающего через дроссель: I_МИН = 2 x √2 x U_C2 / (6 x π 2 x f x L) = 2 x √2 x 461V / (6 х π 2 х 100 x 3) = 73мА. Если величина потребляемого нагрузкой тока меньше этого минимально допустимого значения, то сглаживающий конденсатор, включенный после дросселя будет заряжаться импульсами напряжения до амплитудного значения напряжения на катоде кенотрона под нагрузкой (т.е. до 479V).

Расчёт гасящих резисторов для анодных напряжений каскадов усилителя (Блок «B»)

Расчётное значение анодного напряжения выходного каскада усилителя U_B1 = 452V при токе I_B1 = 130мА.

Заданное значение анодного напряжения драйверного каскада усилителя U_B2 = 320V при токе I_B3 = 27мА, таким образом, величина гасящего резистора будет равна (U_B1 – U_B2) / (27мА + 4мА + 3мА) = 3.9кΩ.
Рассеиваемая мощность на этом резисторе будет равна (U_B1 – U_B2) х (27мА + 4мА + 3мА) = 4.5W

Заданное значение анодного напряжения входного каскада усилителя U_B3 = 250V при токе I_B3 = 4мА, таким образом, величина гасящего резистора будет равна (U_B2 – U_B3) / (4мА + 3мА) = 10кΩ.
Рассеиваемая мощность на этом резисторе будет равна (U_B2 – U_B3) х (4мА + 3мА) = 0.5W

Заданное значение тока через делитель напряжения смещения I = 3мА, поэтому величина общего сопротивления делителя будет равна U_B3 / 3мА = 83кΩ.

Расчёт цепи задержки подачи анодного напряжения (Блок «С»)

Постоянная времени цепи задержки τ = C x (R1 x R2 / (R1 + R2)).

при значениях С = 100μF, R1 = 470кΩ, R2 = 680кΩ имеем τ = 28 секунд.

Расчёт выпрямителя фиксированного сеточного смещения (Блок «D»)

Диапазон изменения U_BIAS = <–35 . –70>V, т.е. падение напряжения на резисторе, регулирующем сеточное смещение, составит 30V.

Входное переменное напряжение выпрямителя U

Выпрямленное напряжение U₌ = √2 х 100V – U диода = 141V – 1.0V = 140V.

Резистор фильтра выпрямленного напряжения R_F = 10кΩ.

Общий ток двух делителей I₀ = 6мА, поэтому падение на резисторе фильтра U_R = 10кΩ x 6мА = 60V.

Таким образом, напряжение, подаваемое на два делителя, U₀ = √2 x 100V – U_диода – U_R = 141 – 1.0 – 60 = 80V, а общее сопротивление одного делителя R = U₀ / (I₀ / 2) = 80V / 3мА = 27кΩ.

Ток через каждый делитель I₁ = I₂ = 6мА / 2 = 3мA.

Нижний по схеме резистор делителя выбирается из условия ограничения нижнего значения напряжения смещения –35V: 35V / 3мА = 11.7кΩ (используется стандартное значение 12кΩ, при этом нижнего значения напряжения смещения составит –36V).

Потенциометер делителя должен обеспечивать изменение напряжения от 36V до 70V, поэтому падение напряжения на нём составит 70V – 36V = 34V, что при токе 3мА определит его сопротивление равным 34V / 3мА = 11.3кΩ. (использован потенциометр на 10кΩ, при этом диапазон регулировки напряжений сеточного смещения составил 10кΩ х 3мА = 30V).

Верхний по схеме резистор делителя равен 27кΩ – (12кΩ + 10кΩ) = 5кΩ (выбрано стандартное значение 5.1кΩ).

Мощность, рассеиваемая на сопротивлении фильтра R_F составит 10кΩ х 6мА 2 = 0.36W.

Расчёт выходного каскада

Поскольку выходной каскад включен по ультралинейной схеме на трансформатор с известными параметрами — XE-60-5 фирмы ISO Танго, то расчёт сведётся к определению тока покоя и мощности рассеивания каскада.

Рис. 7. Графический расчёт режима работы лампы КТ88 в двухтактном выходном каскаде (описание лампы (by The General Electric CO. LTD of England) взято с сайта frank.pocnet)

Первая точка линии нагрузки I_{А (UА = 0)} = E_А / R_А, где R_А определяется по заданному сопротивлению R_А–А выходного трансформатора Tango XE–60–5 (5кΩ), пересчитанного для одного плеча: R_А = R_А–А / 4 = 1.250кΩ. Тогда I_{А (UА = 0)} = 452 / 1.250 = 362мА.

Вторая точка линии нагрузки U_{А(IА = 0)} = E_А = 452V.

Точку «Р» определим на пересечении линии нагрузки с характеристикой при U_С = 0, при этом I_{А макс} = 328мA, U_{А мин} = 42V.

(1/3 . 1/5) I_{А макс} / 2 = 65мА (точка «Т») находится на пересечении линии нагрузки с характеристикой при U_С примерно равном -43V это и будет напряжение смещения лампы в режиме холостого хода.

Точка «Т» определяет напряжение на аноде в режиме холостого хода U_А0 = 370V, соответствующему току покоя лампы I_А0.

Сопротивление в цепи анодов двух ламп: R_А–А = 22 x (U_А0 – U_{А мин}) / (I_{А макс} – I_А0) = 4 x (370 – 42) / (0.328 – 0.065) = 5кΩ.

Источник